แอมพลิฟายเออร์ HF ของทรานซิสเตอร์เชิงเส้นที่มีกำลัง 50 W บนทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนาม IRF520 นั้นแตกต่างจากโซลูชันทางเทคนิคที่รู้จักกันดีส่วนใหญ่แม้ว่าจะไม่ใช่ของใหม่ แต่ค่อนข้างไม่ค่อยได้ใช้ พารามิเตอร์ที่ดีและคุณภาพของสัญญาณสูงได้รับการยืนยันจากการวิจารณ์เชิงบวกจำนวนมากที่ได้รับจากผู้สื่อข่าวใน QSO ที่ดำเนินการ
ลักษณะของเครื่องขยายเสียงจะแสดงในรูป
แผนภาพของมันอยู่ในรูปที่.
สัญญาณขยายที่จ่ายให้กับขั้วต่อ XW1 จะถูกส่งผ่านตัวลดทอนของตัวต้านทาน R1-R3 และหม้อแปลง T1 ไปยังเกตของทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนาม VT1 และ VT2 วงจรที่ใช้จะให้ความสมมาตรที่ดีของสัญญาณที่ประตู เมื่อใช้ตัวต้านทานการปรับค่า R7 จะมีการตั้งค่าอคติคงที่ที่ประตูของทรานซิสเตอร์โดยให้กระแสไฟฟ้านิ่งในวงจรเดรน (ในกรณีที่ไม่มีแรงดันไฟฟ้าสลับที่ประตู) ประมาณ 80... 100 mA กระแสไฟฟ้านิ่งทั้งหมดซึ่งสามารถวัดได้โดยการเชื่อมต่อแอมมิเตอร์เข้ากับตัวขาดของสายไฟที่มีเครื่องหมายกากบาทในแผนภาพ มีค่ามากกว่าสองเท่า - 160...200 mA ที่กำลังไฟฟ้าเอาท์พุตสูงสุด กระแสที่นี่จะเพิ่มเป็นประมาณ 4 A
ตัวลดทอนแบบต้านทานทำหน้าที่จับคู่แอมพลิฟายเออร์กับแหล่งสัญญาณได้ดีขึ้น และลดกำลังส่วนเกินของสัญญาณนี้ ค่าของตัวต้านทาน R1-R3 ที่ระบุในแผนภาพนั้นเหมาะสมที่สุดเมื่อใช้งานจากตัวรับส่งสัญญาณ "Kajman" ที่ใช้โดยผู้เขียน QRP ที่มีกำลังขับ 2 W ในกรณีอื่นๆ อาจต้องเลือกตัวต้านทานเหล่านี้ใหม่ หม้อแปลง T1 พันด้วยลวดทองแดงหุ้มฉนวนสองชั้นที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 0.55 มม. บนแกนแม่เหล็กวงแหวนเฟอร์ไรต์ FT-82-43 ขดลวดมี 11 รอบ
แอมพลิฟายเออร์ใช้ยูนิตดั้งเดิมในการรวมสัญญาณเอาท์พุตของแขนของแอมพลิฟายเออร์แบบพุชพูลซึ่งประกอบบนหม้อแปลง T2 ซึ่งทำหน้าที่จับคู่แอมพลิฟายเออร์กับโหลด 50 โอห์มด้วย การแยกตัวเก็บประจุ C6-C9 ไม่อนุญาตให้ส่วนประกอบ DC ของกระแสระบายของทรานซิสเตอร์ผ่านเข้าไปในขดลวดหม้อแปลง
ซึ่งจะช่วยบรรเทาวงจรแม่เหล็กจากการดึงดูดสนามแม่เหล็กที่ไม่ต้องการ ซึ่งอาจส่งผลให้สัญญาณเอาท์พุตบิดเบี้ยวแบบไม่เชิงเส้นเพิ่มขึ้น มีกำลังไม่เพียงพอ และเพิ่มระดับฮาร์โมนิคที่เอาท์พุต การออกแบบและจำนวนรอบของขดลวดของหม้อแปลง T2 เหมือนกับ T1 แต่แกนแม่เหล็กของมันถูกติดกาวเข้าด้วยกันจากวงแหวนเฟอร์ไรต์ FT-114-43 สองวงและเส้นผ่านศูนย์กลางของลวดคดเคี้ยวคือ 1 มม.
เป็นไปไม่ได้ที่จะกำจัดองค์ประกอบโดยตรงของกระแสที่ไหลในขดลวดของโช้ค L1, L2, L4, L5 อันตรายจากความอิ่มตัวจะถูกขจัดออกไปในอีกทางหนึ่ง - โดยใช้แกนเปิดแทนวงจรแม่เหล็กวงแหวนปิด โช้ค L1 และ L2 แต่ละอันมีลวด 25 รอบที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 1 มม. พันบนแท่งเฟอร์ไรต์ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 8 มม. และโช้ค L4 และ L5 มีลวดเดียวกัน 20 รอบบนแกนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 5 มม. . ผู้เขียนไม่ได้รายงานความสามารถในการซึมผ่านของแม่เหล็กของแท่งเฟอร์ไรต์ โดยบอกเพียงว่าควรจะสูงเท่านั้น
คอยล์ L3 พันบนแกนแม่เหล็กวงแหวน T68-2 ที่ทำจากเหล็กคาร์บอนิล ประกอบด้วยลวด 19 รอบที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 0.9 มม.
แผงวงจรพิมพ์ของเครื่องขยายเสียงจะแสดงในรูปที่ 1
ฟอยล์ที่ด้านหลังจะถูกเก็บรักษาไว้อย่างสมบูรณ์ ด้วยจัมเปอร์ลวดหลายเส้นที่ผ่านรูเจาะพิเศษ จึงเชื่อมต่อกับตัวนำพิมพ์ทั่วไปที่ด้านหน้า Windows ถูกสร้างขึ้นสำหรับตัวเรือนของทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนามบนบอร์ดและตัวทรานซิสเตอร์เองก็ติดตั้งอยู่บนแผงระบายความร้อน ต้องเลือกทรานซิสเตอร์โดยมีการแพร่กระจายของพารามิเตอร์ไม่เกิน 10% หากไม่สามารถทำได้ จะต้องเปลี่ยนจัมเปอร์ลวดที่แสดงในรูปแผงวงจรพิมพ์ในวงจรต้นทางของทรานซิสเตอร์ด้วยตัวต้านทานที่มีความต้านทาน 0.22 โอห์ม และกำลัง 2 วัตต์ เมื่อส่งสัญญาณไซน์ซอยด์ 9 โวลต์ไปที่อินพุตของเครื่องขยายเสียงที่โหลด 50 โอห์ม จะได้กำลัง 55 วัตต์
อ้างอิงจากเนื้อหาจากนิตยสารวิทยุ
การถอดเสียง
1 33 เครื่องขยายเสียงทรงพลังพร้อมทรานซิสเตอร์ 4 ฟิลด์ วงจรด้านล่างช่วยให้คุณได้รับกำลังเอาท์พุตที่กำหนดโดยสูญเสียน้อยที่สุดเมื่อรวมสัญญาณเอาท์พุต หากต้องการรับค่ากำลังเอาต์พุตที่สูงขึ้น คุณสามารถเชื่อมต่อทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนาม MRF150 สองตัวขึ้นไปจาก Motorola แบบขนานได้ วิธีการเชื่อมต่อนี้ใช้ไม่ได้จริงกับทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์เนื่องจากมีความต้านทานอินพุตต่ำ ในวงจรแหล่งร่วม ทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนามกำลังสูงมีความต้านทานอินพุตสูงกว่าทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์ประมาณหนึ่งเท่าซึ่งมีกำลังเทียบเท่ากันที่เชื่อมต่อในวงจรตัวปล่อยร่วม ค่าอิมพีแดนซ์เอาท์พุตขึ้นอยู่กับแรงดันไฟฟ้าและระดับกำลังเอาท์พุต จำนวนทรานซิสเตอร์ที่เชื่อมต่อแบบขนานนั้นถูกจำกัดด้วยปัจจัยทางกายภาพมากกว่าปัจจัยทางไฟฟ้า ความเหนี่ยวนำรวมของสายนำของทรานซิสเตอร์เป็นเหตุผลที่สำคัญที่สุดที่จำกัดความถี่ในการทำงานสูงสุด ผลของการเหนี่ยวนำตะกั่วจะเพิ่มขึ้นเมื่อแรงดันไฟจ่ายลดลงและกำลังเอาต์พุตเพิ่มขึ้น เนื่องจากระยะห่างขั้นต่ำระหว่างทรานซิสเตอร์ถูกจำกัดด้วยขนาดของตัวเรือน การปรับปรุงที่เป็นไปได้ในทางปฏิบัติคือการลดขนาดของทรานซิสเตอร์ ที่ความถี่สูงกว่า ตัวเหนี่ยวนำตะกั่วของทรานซิสเตอร์สามารถนำมาใช้เป็นส่วนหนึ่งของวงจรแบบกระจายได้ แต่จะจำกัดช่วงความถี่ในการทำงานอย่างรุนแรง วงจรดังกล่าวใช้กันอย่างแพร่หลายในอุปกรณ์ไมโครเวฟที่ใช้ทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์ เมื่อเชื่อมต่อ MOSFET กำลังไฟฟ้าแบบขนาน ต้องคำนึงถึงสิ่งสำคัญอีกประการหนึ่งด้วย หากความถี่เกนแบบเอกภาพ (f) ของทรานซิสเตอร์สูงเพียงพอ แอมพลิฟายเออร์สามารถเปลี่ยนเป็นเครื่องกำเนิดไฟฟ้าได้ ระบบเรโซแนนซ์จะเกิดขึ้นจากการเหนี่ยวนำของเทอร์มินัลเกตและความจุของแหล่งระบายของทรานซิสเตอร์ การป้อนกลับเชิงบวกจะดำเนินการผ่านความจุการป้อนผ่านประตูระบายน้ำ การเปลี่ยนเฟสที่เกิดขึ้นเป็น 360 เกิดขึ้นที่ความถี่ซึ่งโดยทั่วไปจะสูงกว่าช่วงการทำงานของแอมพลิฟายเออร์ ดังนั้นการแกว่งที่เกิดขึ้นอาจไม่อยู่ที่เอาท์พุตของ PA แต่มีแอมพลิจูดที่มีนัยสำคัญที่ท่อระบายน้ำของทรานซิสเตอร์ การสร้างสามารถกำจัดได้โดยการลดค่าความเหนี่ยวนำในวงจรเกตให้เหลือค่าต่ำสุดที่เป็นไปได้ซึ่งประกอบด้วยการเหนี่ยวนำของเทอร์มินัลของตัวเก็บประจุแยก C7...C10 (รูปที่ 1) และเทอร์มินัลของเกตทรานซิสเตอร์ การใช้ตัวต้านทานแบบไม่เหนี่ยวนำความต้านทานต่ำ R15...R18 ไม่ได้ลดเกนในช่วงความถี่การทำงาน และทำให้มีเสถียรภาพ RA ที่ดีขึ้นได้ คำอธิบายของแผนภาพวงจร รูปที่ 1 แสดงวงจรที่สมบูรณ์ของเพาเวอร์แอมป์โดยใช้ทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนาม แรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายสามารถเป็น V และขึ้นอยู่กับข้อกำหนดความเป็นเส้นตรงของอุปกรณ์ แรงดันไบแอสถูกตั้งค่าสำหรับทรานซิสเตอร์แต่ละตัวแยกกัน ดังนั้นจึงไม่จำเป็นต้องเลือกทรานซิสเตอร์ตามค่าแรงดันคัตออฟ กำลังรับของทรานซิสเตอร์ MOS มีความสำคัญ 1
4 36 สิงหาคม รูป 6 คูรี รี. ในทางกลับกัน การค้นหาแกนแม่เหล็กที่มี µi ต่ำและพื้นที่หน้าตัดขนาดใหญ่นั้นค่อนข้างยาก เพื่อให้ได้ค่าตัวเหนี่ยวนำขั้นต่ำที่จำเป็นสำหรับความถี่ 2 MHz จึงมีการเชื่อมต่อหม้อแปลงสองตัวบนสายแบบอนุกรม ทั้งสองมีอัตราส่วนการเปลี่ยนแปลงความต้านทาน 9:1 คุณสามารถใช้การเชื่อมต่อแบบขนานของขดลวดทุติยภูมิของหม้อแปลงไฟฟ้าได้โดยเพิ่มจำนวนรอบเป็นสองเท่าในแต่ละขดลวด C11 จะต้องได้รับการออกแบบเพื่อให้กระแสปฏิกิริยามีค่ามากไหลผ่าน ตามโครงสร้าง C11 ได้รับการแก้ไขโดยตรงผ่านการหมุนของขดลวดปฐมภูมิของหม้อแปลงไฟฟ้า ไม่แนะนำให้ใช้การเชื่อมต่อแบบขนานของตัวเก็บประจุเซรามิกหรือไมก้าที่มีค่าความจุต่ำกว่า คุณสมบัติการออกแบบ เนื่องจากการจัดเรียงทรานซิสเตอร์ MOS สี่ตัวอย่างใกล้ชิด จึงไม่สามารถทำการต่อสายดินที่มีประสิทธิภาพที่ความถี่สูงได้ ซึ่งเป็นผลมาจากการได้รับที่ความถี่ 30 MHz ลดลง 1.0...1.5 dB (รูปที่ 4 ). สามารถปรับปรุงสถานการณ์ได้โดยการเชื่อมต่อขั้วต่อที่ต่อสายดินทั้งหมดของทรานซิสเตอร์ด้วยแถบนำไฟฟ้า อีกวิธีหนึ่งคือวางกลีบดอกไม้ไว้ใต้สกรูที่ยึดทรานซิสเตอร์ซึ่งบัดกรีไปที่จุดกราวด์ที่ใกล้ที่สุด ในกรณีนี้หม้อน้ำจะใช้เป็นกราวด์ความถี่สูง แม้ว่าค่าของค่าสัมประสิทธิ์การบิดเบือนระหว่างมอดูเลชั่นลำดับที่ 3 จะไม่สูงมาก (รูปที่ 4) สำหรับผลิตภัณฑ์อินเตอร์มอดูเลชันลำดับที่ 5 ค่าสัมประสิทธิ์นี้จะดีกว่า -30 dB ที่ความถี่ทั้งหมด คุณยังสามารถคาดหวังได้ว่าการปฏิเสธผลิตภัณฑ์อินเตอร์โมดูเลชันลำดับที่ 9 ขึ้นไปจะอยู่ระหว่าง -50 ถึง -60 dB เป็นที่ชัดเจนว่าค่าสัมประสิทธิ์อินเตอร์โมดูเลชั่นยังคงที่เมื่อกำลังเอาท์พุตลดลง ตรงกันข้ามกับวงจร PA ที่สร้างบนทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์ ซึ่งสังเกตเห็นความบิดเบี้ยวระหว่างโมดูเลชั่นเพิ่มขึ้น เนื้อหาของส่วนประกอบฮาร์มอนิกในสเปกตรัมของสัญญาณเอาท์พุตของแอมพลิฟายเออร์ขึ้นอยู่กับการปรับสมดุลของแขนของน้ำตกแบบกดดึงเช่นเดียวกับในอุปกรณ์สมดุลอื่น ๆ ที่คล้ายคลึงกัน สถานการณ์จะเลวร้ายที่สุดที่ความถี่ต่ำ โดยที่การปราบปรามของฮาร์มอนิกที่สองคือ dB การปราบปรามส่วนประกอบฮาร์มอนิกที่ 3 ของสัญญาณเอาท์พุตที่ความถี่พาหะ 6.0...8.0 MHz คือ 12 dB ในกรณีนี้จำเป็นต้องใช้ตัวกรองสัญญาณฮาร์มอนิกซึ่งสามารถดูคำอธิบายและการออกแบบได้ในวรรณคดี แอมพลิฟายเออร์ยังคงมีเสถียรภาพโดยเอาต์พุตไม่ตรงกันที่ 3:1 รวมถึงแรงดันไฟฟ้าที่ลดลง ในทรานซิสเตอร์ MOS ที่เชื่อมต่ออยู่ในวงจรแหล่งร่วม ค่าสัมประสิทธิ์การส่งผ่านในวงจรป้อนกลับจะสูงกว่าค่าสัมประสิทธิ์การส่งผ่านของทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์ที่เชื่อมต่อในวงจรตัวปล่อยร่วมหลายเท่า ด้วยเหตุนี้ แอมพลิฟายเออร์ MOSFET ที่ได้รับการออกแบบอย่างเหมาะสมจึงมีเสถียรภาพมากขึ้น โดยเฉพาะอย่างยิ่งภายใต้สภาวะโหลดที่แตกต่างกัน ควรให้ความสนใจเป็นพิเศษกับการออกแบบหม้อน้ำซึ่งจะต้องรับประกันการระบายความร้อนออกจากทรานซิสเตอร์อย่างมีประสิทธิภาพ ด้วยกำลังเอาต์พุต W จึงจำเป็นต้องใช้หม้อน้ำระบายความร้อนที่ทำจากวัสดุที่มีค่าการนำความร้อนสูง เช่น ทองแดง คุณสามารถใช้หม้อน้ำรวมซึ่งมีเม็ดทองแดงอยู่ในตำแหน่งที่ติดตั้งทรานซิสเตอร์และส่วนที่เหลือทำจากอลูมิเนียมอัลลอยด์ ตำแหน่งที่ติดทรานซิสเตอร์ควรมีพื้นผิวเรียบ (ขัดเงา) ซึ่งควรหล่อลื่นด้วยสารหล่อลื่นที่นำความร้อน รูปที่ 5 และ 6 แสดงแผงวงจรพิมพ์ของเครื่องขยายเสียง อ้างอิงจากรายงานแอปพลิเคชัน Motorola RF
6 38 สิงหาคม ความต้านทานเพื่อสร้างการกระจัดอัตโนมัติบางส่วน ความถี่ในการทำงานที่หลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าสามารถทำงานได้อย่างน่าเชื่อถือไม่ควรเกินค่าที่ระบุไว้ในคู่มือเป็นขีดจำกัด เนื่องจากจะนำไปสู่ปรากฏการณ์ที่ไม่พึงประสงค์ดังต่อไปนี้ 1. ระบอบอุณหภูมิของหลอดไฟหยุดชะงักเนื่องจากการสูญเสียความถี่สูงที่เพิ่มขึ้นบนอิเล็กโทรด กระบอกสูบ และขั้วอิเล็กโทรด ความร้อนสูงเกินไปของตาข่ายและจุดเชื่อมต่อโลหะแก้วอาจทำให้เกิดความตึงเครียดทางกลในท้องถิ่นและรอยแตกขนาดเล็ก ซึ่งทำให้สูญเสียสุญญากาศและหลอดไฟขัดข้อง ปริมาณความร้อนทั้งหมดที่เกิดขึ้นที่ทางแยกแก้ว-โลหะและที่ขั้วอิเล็กโทรดเป็นสัดส่วนกับความถี่ต่อกำลัง 2.5 และค่าทันทีของกำลังสองของความต่างศักย์ระหว่างแอโนดและกริด 2. พารามิเตอร์เอาต์พุตของหลอดไฟ (กำลังและประสิทธิภาพ) ลดลงเนื่องจากมุมการบินของอิเล็กตรอนเพิ่มขึ้น 3. อันตรายจากการกระตุ้นหลอดไฟด้วยตนเองเพิ่มขึ้นเนื่องจากการเชื่อมต่อภายในหลอดไฟเพิ่มขึ้น สภาวะอุณหภูมิที่จำเป็นสำหรับการทำงานของหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากำลังสูงและหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากำลังปานกลางบางประเภทสามารถทำได้โดยใช้การทำความเย็นแบบบังคับหนึ่งในสามประเภท: อากาศ น้ำ และการระเหย การระบายความร้อนด้วยอากาศเป็นวิธีที่ง่ายที่สุดในการใช้งานและช่วยให้คุณลดอุณหภูมิขั้วบวกลงเหลือ 250 C เมื่อใช้หลอดเจเนอเรเตอร์ที่มีการระบายความร้อนประเภทนี้คุณต้องปฏิบัติตามคำแนะนำต่อไปนี้ อากาศเย็นจะต้องแห้งและสะอาด หากน้ำหรือน้ำมันเข้าไปในช่องอากาศและเกาะบนกระจก อาจส่งผลให้หลอดไฟเสียหายได้ ปริมาณอากาศที่จ่ายไปเพื่อทำความเย็นต้องไม่น้อยกว่าค่ามาตรฐานที่กำหนดในหนังสืออ้างอิงสำหรับหลอดไฟแต่ละประเภท การไหลของอากาศเพื่อระบายความร้อนของหลอดแก้วของโคมไฟและขาจะต้องกำหนดทิศทางเพื่อให้อุณหภูมิของแก้วไม่เกิน 150 C ทุกที่และไม่สร้างโซนที่มีการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิอย่างรวดเร็วบนพื้นผิวของกระจก เมื่อจ่ายอากาศเพื่อระบายความร้อนจากพัดลมที่อยู่ใกล้โคมไฟ ควรมีมาตรการพิเศษเพื่อป้องกันการสั่นสะเทือน เช่น ท่ออากาศควรเชื่อมต่อผ่านข้อต่อแบบยืดหยุ่น ท่อยางอ่อนหรือผ้าไหม เป็นต้น การระบายความร้อนด้วยน้ำของหลอดไฟในบางกรณีทำให้สามารถเพิ่มพลังงานที่กระจายโดยขั้วบวกได้เล็กน้อยเนื่องจากการทำความเย็นประเภทนี้ทำให้สามารถลดอุณหภูมิขั้วบวกลงเป็น 120 C ได้ หลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าระบายความร้อนด้วยน้ำอันทรงพลังจะแช่อยู่ในถังที่มี ใช้น้ำหล่อเย็น ปริมาณการใช้น้ำต่อพลังงาน 1 กิโลวัตต์ที่ถูกแยกออกจากพื้นผิวขั้วบวกจะขึ้นอยู่กับกำลังของหลอดไฟ การออกแบบ และการออกแบบถัง และจะแตกต่างกันไปภายในลิตร/นาที เมื่อใช้โคมไฟเครื่องกำเนิดไฟฟ้าระบายความร้อนด้วยน้ำ ต้องใช้กฎต่อไปนี้ น้ำหล่อเย็นต้องสะอาดและปราศจากสิ่งเจือปนจากแร่ธาตุ ขอแนะนำให้ทำให้ขั้วบวกเย็นลงด้วยน้ำกลั่น ไม่ควรบริโภคน้ำที่มีความกระด้างเกิน 0.17 กรัม/ลิตร และมีความต้านทานน้อยกว่า 4 ก้อนต่อ 1 ซม. 3 สำหรับการระบายความร้อนที่สม่ำเสมอของแอโนด การไหลของน้ำที่ล้างแอโนดจะต้องถูกโดยตรงจากล่างขึ้นบน ในกรณีนี้ ความหนาแน่นของน้ำที่ไหลรอบๆ พื้นผิวการทำงานทั้งหมดของขั้วบวกจำเป็นจะต้องสม่ำเสมอ และไม่มีการสร้างเบาะอากาศ การไหลเข้าและการระบายน้ำจากส่วนที่ต่อสายดินของท่อไปยังส่วนที่ระบายความร้อนของหลอดไฟซึ่งมีพลังงานสัมพันธ์กับพื้นดินจะต้องดำเนินการผ่านท่อที่ทำจากวัสดุฉนวนตามความยาวที่ต้องการเพื่อให้คอลัมน์น้ำ วางไว้ในนั้นมีความต้านทานสูงเพียงพอและกระแสรั่วไหลมีน้อย โดยปกติจะเลือกความยาวของท่อหุ้มฉนวนขึ้นอยู่กับความต้านทานของน้ำที่อัตรา 0.3...0.6 ม. ต่อแรงดันไฟฟ้า 1 kV ปริมาณน้ำที่จ่ายเพื่อทำความเย็นต้องเพียงพอและเป็นไปตามมาตรฐานที่ระบุในสารบบสำหรับหลอดไฟแต่ละประเภท เพื่อหลีกเลี่ยงการเกิดตะกรันเข้มข้น อุณหภูมิของน้ำที่ทางออกไม่ควรเกิน 70 C การทำความเย็นแบบระเหยแตกต่างจากการทำความเย็นด้วยน้ำตรงที่ความร้อนที่เกิดจากขั้วบวกจะไปที่การระเหยน้ำเป็นหลัก การทำความเย็นประเภทนี้ประหยัดกว่า เนื่องจากการถ่ายโอนน้ำไปยังเฟสไอต้องใช้ความร้อนมากกว่าการให้ความร้อนจากอุณหภูมิปกติไปสู่การเดือด เพื่อเพิ่มพื้นผิวการทำความเย็นและปรับปรุงความสามารถในการเปียกน้ำ หม้อน้ำแอโนดของหลอดทำความเย็นแบบระเหยจึงมีฟันรูปกรวย ในช่องระหว่างฟัน อุณหภูมิของพื้นผิวแอโนดจะสูงที่สุด และน้ำที่เข้าไปจะกลายเป็นฟองไอน้ำ ซึ่งถูกดีดออกจากร่อง ทำให้มีน้ำไหลออกมา เป็นต้น การระบายความร้อนประเภทนี้ช่วยให้คุณกำจัดพลังงานได้มากถึง 500 W จากพื้นผิวขั้วบวก 1 ซม. 2 เมื่อพลังงานเพิ่มขึ้นอีก ฟิล์มไอจะถูกสร้างขึ้นและการถ่ายเทความร้อนจะลดลง ข้อกำหนดที่เหลือสำหรับการทำงานของหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีการระบายความร้อนแบบระเหยนั้นคล้ายคลึงกับข้อกำหนดสำหรับการทำงานของหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีการระบายความร้อนด้วยน้ำ นอกเหนือจากคุณสมบัติที่กล่าวมาข้างต้นของการใช้หลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าแล้วยังจำเป็นต้องปฏิบัติตามคำแนะนำต่อไปนี้สำหรับการทำงานของหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้า 1. อุปกรณ์วิทยุที่ใช้หลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะต้องจัดเตรียมอุปกรณ์พิเศษสำหรับป้องกันหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าในสภาวะฉุกเฉินของอุปกรณ์ (ขาดความเย็น, กระแสไฟที่อนุญาตมากเกินไป ฯลฯ ) ควรตรวจสอบให้แน่ใจว่าหากไม่มีการระบายความร้อนอย่างน้อยหนึ่งประเภท แรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายจะถูกปิดและไม่สามารถเปิดได้ ระบบทำความเย็นต้องใช้หน้าสัมผัสไฮดรอลิกที่ไม่ตอบสนองต่อการเปลี่ยนแปลงแรงดัน แต่ต่อการเปลี่ยนแปลงการไหลของน้ำหล่อเย็น ในวงจรแอโนดและกริดของหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่ทรงพลังต้องจัดเตรียมอุปกรณ์ที่ปิดแรงดันไฟฟ้าที่จ่ายให้กับอิเล็กโทรดเมื่อค่ากระแสสูงสุดเกิน 2.5...3 เท่าหรือจำกัดกระแสคายประจุ สามารถใช้อุปกรณ์ต่อไปนี้ได้: - รีเลย์ความเร็วสูง (เวลาทำงานไม่เกิน 100 มิลลิวินาที) ทำให้แหล่งพลังงานที่เกี่ยวข้องตัดการเชื่อมต่อหรือเกิดการแตกหักในขดลวดปฐมภูมิของหม้อแปลงจ่าย (สำหรับการติดตั้งประเภทอุตสาหกรรมที่มีกำลังไฟ ไม่เกินกิโลวัตต์) - การแยกหลอดในกรณีที่เกิดการชำรุดโดยการปล่อยก๊าซหรืออุปกรณ์อื่นที่มีความต้านทานภายในต่ำ - รวมความต้านทานจำกัดในวงจรแอโนดซึ่งจะช่วยลดกระแสคายประจุ
7 39 เพื่อป้องกันการถูกทำลายของหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่ทรงพลัง (ที่มีกำลังมากกว่า 15 kW) เมื่อมีการคายประจุหากใช้แหล่งพลังงานที่มีตัวกรองแบบ capacitive ขนานกับวงจรแอโนดจำเป็นต้องติดตั้งสูง - มีระบบป้องกันอิเล็กทรอนิกส์ความเร็ว เพื่อหลีกเลี่ยงการโอเวอร์โหลดของกริดควบคุมและกริดป้องกัน วงจรป้องกันจะต้องจัดให้มีการกำจัดแรงดันไฟฟ้ากระตุ้นและแรงดันไฟฟ้าของกริดชีลด์พร้อมกันเมื่อปิดแรงดันไฟฟ้าแอโนด นอกจากนี้ยังจำเป็นต้องเตรียมการเปลี่ยนแปลงในโหมดของไฟเวทีเบื้องต้นหลังจากกระตุ้นการป้องกันสเตจเอาท์พุตแล้ว 2. การเปิดหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเพื่อการทำงานและการจ่ายแรงดันไฟฟ้าให้กับอิเล็กโทรดจะต้องดำเนินการตามลำดับต่อไปนี้: - หลังจากเชื่อมต่ออิเล็กโทรดทั้งหมดแล้ว การระบายความร้อนของหลอดไฟและส่วนประกอบอุปกรณ์ทุกประเภทจะเปิดขึ้น; - เปิดแรงดันไฟฟ้าของไส้หลอดและจำเป็นต้องควบคุมว่ากระแสเริ่มต้นไม่เกินค่าที่ระบุในหนังสืออ้างอิงหรือไม่เกินค่าที่กำหนดมากกว่าหนึ่งเท่าครึ่ง (สำหรับเครื่องกำเนิดพลังงานปานกลางและสูง โคมไฟ); - แรงดันไฟฟ้าที่ล็อคหลอดไฟเปิดอยู่ - แรงดันไฟฟ้าของขั้วบวกและตะแกรงป้องกันของหลอดไฟเปิดอยู่ (อย่างราบรื่นหรือเป็นขั้นตอนตามคู่มือการใช้งาน) ในขณะที่เปิดแรงดันไฟฟ้าของตะแกรงป้องกันเร็วกว่าขั้วบวกโดยเด็ดขาด - มีการเปิดแรงดันไฟฟ้ากระแสสลับ (การกระตุ้นหรือการมอดูเลต) และแรงดันไฟฟ้าคงที่จะถูกนำไปเป็นค่าที่ระบุ การปิดหลอดไฟจะทำในลำดับย้อนกลับ เพื่อให้แน่ใจว่าเมื่อกำจัดการกระตุ้นออกไปแล้ว แรงดันไฟฟ้าคงที่จะต้องไม่เกินค่าสูงสุดที่อนุญาต แนะนำให้ลดค่าลงก่อนหากจำเป็น การบังคับทำความเย็นทุกประเภทสำหรับหลอดทั่วไปควรหยุดเพียงไม่กี่นาทีหลังจากปิดแรงดันไฟฟ้าของไส้หลอด เว้นแต่จะระบุไว้เป็นอย่างอื่นในเอกสารทางเทคนิคสำหรับหลอดชนิดใดประเภทหนึ่งโดยเฉพาะ ห้ามมิให้เปิดไฟฟ้าแรงสูงของแอโนดและกริดหน้าจอเมื่อเปิดแรงดันไฟฟ้าของไส้หลอดเนื่องจากอาจทำให้หลอดไฟเสียหายได้เนื่องจากการพังทลายและการทำลายของแคโทด 3. เพื่อปรับปรุงสุญญากาศและฟื้นฟูความแข็งแรงทางไฟฟ้าของหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าในบางกรณีจะใช้การฝึกอบรมพิเศษซึ่งจะต้องดำเนินการเมื่อเปิดหลอดไฟครั้งแรกและระหว่างการใช้งานระยะยาว (สูงสุด 3 เดือน) เช่น และจัดเก็บเป็นระยะๆ (ทุกๆ 3 เดือน) หากระบุไว้ในหนังสือเดินทางหรือฉลากบนโคมไฟ โดยปกติการฝึกอบรมจะดำเนินการในอุปกรณ์ที่หลอดไฟทำงาน หลอดไฟได้รับการติดตั้งในวงจร และใช้แรงดันไฟฟ้าของไส้หลอดและไบแอสตามลำดับปกติ หลอดไฟจะคงอยู่ในโหมดนี้เป็นเวลา 30 นาที จากนั้นให้จ่ายแรงดันไฟฟ้าให้กับอิเล็กโทรดที่เหลือ ซึ่งเท่ากับประมาณครึ่งหนึ่งของค่าระบุ เพื่อให้พลังงานที่กระจายไปที่ขั้วบวกและอิเล็กโทรดอื่นๆ เท่ากับ 0.4...0.5 กำลังในโหมดระบุ หลังจากผ่านไปหลายนาที (ขึ้นอยู่กับขนาดของอุปกรณ์ติดตั้งภายในของหลอด) แรงดันไฟฟ้าของขั้วบวกและอิเล็กโทรดอื่นๆ จะค่อยๆ หรือเพิ่มขึ้นเป็นขั้นๆ จนถึงแรงดันไฟฟ้าที่กำหนด (โดยมีความล่าช้าหนึ่งนาทีในแต่ละขั้นตอน) และคงไว้เป็นเวลาอย่างน้อย 30 นาที. เมื่อเกิดการพังทลาย แรงดันแอโนดจะลดลงจนกระทั่งหยุดและคงอยู่ในโหมดนี้เป็นเวลานาที หลังจากนั้นจะเพิ่มขึ้นอีกครั้ง การฝึกอบรมนี้จะดำเนินการจนกว่าการเสียจะหายไปเมื่อแรงดันไฟฟ้าแอโนดทำงานเต็มที่ เพื่อป้องกันหลอดไฟจากความเสียหายอันเป็นผลมาจากการเสียระหว่างการฝึก ความต้านทานที่สูงกว่าความต้านทานจำกัดปกติหลายเท่ามักจะรวมอยู่ในวงจรแอโนดของหลอดไฟ 4. ตามกฎแล้วตำแหน่งการทำงานของหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าควรเป็นแนวตั้งและสำหรับหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีกำลังปานกลางและสูงกว่ากฎนี้มีผลบังคับใช้ 5. ในกรณีที่เชื่อมต่อหลอดไฟเข้ากับวงจรเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเมื่อทำงานกับหลอดไฟในช่วง VHF และ HF จำเป็นต้องสร้างหน้าสัมผัสทางไฟฟ้าที่เชื่อถือได้และสม่ำเสมอรอบปริมณฑลของส่วนด้านนอกของอิเล็กโทรดและรักษาแนวตำแหน่งเพื่อขจัดความเค้นในแนวรัศมี และแรงดัดงอในสายนำและส่วนประกอบยึดของหลอดไฟ นอกจากนี้ จำเป็นต้องใช้การออกแบบวงจรแอโนดที่จะป้องกันไม่ให้อิเล็กทริกของกระบอกสูบพัฒนาความเข้มข้นที่เพิ่มขึ้นของเส้นสนามความถี่สูงในที่เดียว เนื่องจากความร้อนสูงเกินไปในท้องถิ่นที่ปรากฏในกรณีเหล่านี้อาจทำให้มันอ่อนลงและ การเจาะ (การละเมิดสุญญากาศ) ผลลัพธ์เดียวกันนี้อาจเกิดจากการสัมผัสกับขั้วต่อได้ไม่ดี เนื่องจากจุดเชื่อมต่อระหว่างแก้วกับโลหะมีความร้อนสูงเกินไป การติดตั้งหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากำลังปานกลางและสูงในอุปกรณ์ควรทำที่หน้าแปลนแอโนด ถัง หรือหม้อน้ำเท่านั้น ห้ามใช้ขั้วที่เหลือของหลอดไฟเพื่อจุดประสงค์นี้ เนื่องจากการออกแบบตามกฎไม่ได้ออกแบบให้ทนทานต่องานหนัก 6. การออกแบบองค์ประกอบที่สัมผัสโดยตรงกับขั้วต่อของหลอดไฟควรดำเนินการในลักษณะที่ทำให้มั่นใจได้ถึงหน้าสัมผัสทางไฟฟ้าและความร้อนที่เชื่อถือได้ 7. เมื่อใช้งานหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้า โดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับหลอดกำลังสูง ควรจำไว้ว่าโหมดที่ใช้แรงดันไส้หลอดกับหลอดโดยไม่มีการแยกกระแสไฟฟ้าจะรุนแรงกว่าสำหรับแคโทดเมื่อเปรียบเทียบกับโหมดการทำงานปกติ ดังนั้นในช่วงพักการทำงานของอุปกรณ์จาก 30 นาทีถึง 2 ชั่วโมง แนะนำให้ลดแรงดันไฟฟ้าของไส้หลอดลง % ของค่าที่ระบุ สำหรับการหยุดทำงานนานขึ้น ควรค่อยๆ เปิดไฟเครื่องกำเนิดไฟฟ้า เช่น ดำเนินรอบการฝึกอบรม 8. หากจำเป็นต้องใช้หลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีไว้สำหรับการทำงานต่อเนื่องในโหมดพัลซิ่งสามารถดำเนินการได้จากข้อควรพิจารณาต่อไปนี้: ในช่วงระยะเวลาพัลส์ตั้งแต่ 0.1 μsถึง 1 ms การคำนวณโหมดการทำงานทางไฟฟ้าของหลอดไฟใหม่ควรเป็น ขึ้นอยู่กับความรับไม่ได้ของกำลังเกินเฉลี่ยที่กระจายโดยอิเล็กโทรด หากระยะเวลาพัลส์มากกว่า 1 ms การคำนวณใหม่สามารถทำได้โดยคำนึงถึงความร้อนจากความร้อนในระหว่างที่พัลส์ผ่านเท่านั้น ไม่อนุญาตให้เพิ่มแรงดันไฟฟ้าคงที่บนอิเล็กโทรดของหลอดเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีไว้สำหรับการทำงานในโหมดต่อเนื่องโดยสัมพันธ์กับค่าการทำงานในกรณีที่ใช้ในโหมดที่มีการมอดูเลตกริดพัลส์ 9. เมื่อใช้เครื่องกำเนิดพัลส์และหลอดโมดูเลเตอร์ ห้ามใช้ในโหมดพัลส์เกินกว่าที่กำหนดไว้ในหนังสืออ้างอิงโดยเด็ดขาด เช่น ลดรอบการทำงานหรือเพิ่มระยะเวลาพัลส์ที่กระแสแอโนดสูงสุด
RU9AJ "HF และ VHF" 5 2544 เพาเวอร์แอมป์ที่ใช้หลอด GU-46 Pentode แก้ว GU-46 กำลังได้รับความนิยมมากขึ้นเรื่อย ๆ ในหมู่ผู้ให้บริการคลื่นสั้นซึ่ง RU9AJ ได้สร้างแอมพลิฟายเออร์อันทรงพลังสำหรับมือสมัครเล่นทุกคน
พื้นฐานของการออกแบบวงจร พื้นฐานของการออกแบบวงจร...1 1. ข้อกำหนดพื้นฐาน...1 2. การขยายสัญญาณอ่อน...6 3. การขยายสัญญาณที่แรง...14 4. พื้นฐานของการออกแบบวงจรเครื่องขยายเสียง... 18 1. ความรู้พื้นฐาน
การบรรยายครั้งที่ 8 หัวข้อที่ 8 เครื่องขยายเสียงพิเศษ เครื่องขยายเสียงกระแสตรง เครื่องขยายเสียงกระแสตรง (เครื่องขยายเสียง DC) หรือเครื่องขยายเสียงที่มีสัญญาณแปรผันช้าๆ เรียกว่าเครื่องขยายเสียงที่สามารถขยายสัญญาณไฟฟ้าได้
แหล่งจ่ายไฟ IPS-1000-220/110V-10A IPS-1500-220/110V-15A IPS-1000-220/220V-5A IPS-1500-220/220V-7A DC(AC) / DC-1000-220/110V -10A (IPS-1000-220/110V-10A(DC/AC)/DC) DC(AC) / DC-1500-220/110V-15A (IPS-1500-220/110V-15A(DC/AC)/ ดีซี)
3.1 ข้อมูลทั่วไป 3 Monoblock MB01 อุปกรณ์จ่ายไฟเอ็กซ์เรย์ IEC-F7 มีโมโนบล็อกซึ่งประกอบด้วยหน่วยหม้อแปลงไฟฟ้าแรงสูง-วงจรเรียงกระแส หม้อแปลงไส้หลอด และเครื่องเอ็กซ์เรย์
แหล่งจ่ายไฟที่เสถียร IPS-1000-220/24V-25A IPS-1200-220/24V-35A IPS-1500-220/24V-50A IPS-950-220/48V-12A IPS-1200-220/48V-25A IPS- 1500-220/48V-30A IPS-950-220/60V-12A IPS-1200-220/60V-25A
แหล่งจ่ายไฟที่เสถียร IPS-300-220/110V-4A-1U-D IPS-300-220/110V-4A-1U-E IPS 300-220/110V-4A-1U-DC(AC)/DC IPS 300-220 /110V-4A-1U-DC(ไฟฟ้ากระแสสลับ)/DC-E IPS-300-220/220V-2A-1U-D IPS-300-220/220V-2A-1U-E
งานห้องปฏิบัติการ 6 การศึกษาบอร์ดออสซิลเลเตอร์เฉพาะที่ของเครื่องรับมืออาชีพ วัตถุประสงค์ของงาน: 1. เพื่อให้คุ้นเคยกับแผนภาพวงจรและการออกแบบบอร์ดออสซิลเลเตอร์เฉพาะที่ 2. ลบคุณลักษณะหลักออก
หน้าที่ 1 จาก 8 6P3S (เตโทรดลำแสงเอาต์พุต) ขนาดหลักของหลอดไฟ 6P3S ข้อมูลทั่วไป tetrode ลำแสง 6PCS ได้รับการออกแบบมาเพื่อขยายกำลังความถี่ต่ำ ใช้ได้กับเอาต์พุตแบบจังหวะเดียวและแบบกดดึง
แหล่งพลังงานที่เสถียร IPS-500-220V/24V-15A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/48V-10A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/60V-8A -D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/110V-4A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/220V-2A-D (AC(DC)/DC)
การบรรยายครั้งที่ 7 หัวข้อ: แอมพลิฟายเออร์พิเศษ 1.1 เพาเวอร์แอมป์ (สเตจเอาต์พุต) สเตจการขยายกำลังโดยปกติจะเป็นสเตจเอาท์พุต (สุดท้าย) ซึ่งมีการเชื่อมต่อโหลดภายนอก และได้รับการออกแบบมา
แหล่งจ่ายไฟที่เสถียร IPS-300-220/24V-10A IPS-300-220/48V-5A IPS-300-220/60V-5A DC/DC-220/24B-10A (IPS-300-220/24V-10A ( DC/AC)/DC)) DC/DC-220/48B-5A (IPS-300-220/48V-5A (DC/AC)/DC)) DC/DC-220/60B-5A
พื้นฐานของการทำงานของอุปกรณ์อิเล็กทรอนิกส์คอนเวอร์เตอร์ วงจรเรียงกระแสและอินเวอร์เตอร์ วงจรเรียงกระแสบนไดโอด ตัวบ่งชี้แรงดันไฟฟ้าที่แก้ไขส่วนใหญ่จะถูกกำหนดโดยทั้งวงจรเรียงกระแสและวงจรที่ใช้
แหล่งพลังงานที่เสถียร IPS-500-220V/220V-2A-D IPS-500-220V/110V-4A-D IPS-500-220V/60V-8A-D IPS-500-220V/48V-10A-D IPS-500 -220V/24V-15A-D คู่มือการใช้งาน AC(DC)/DC สารบัญ 1.
เครื่องขยายเสียงบรอดแบนด์ที่มีการป้องกันโอเวอร์โหลด Alexander Titov (Schemotekhnika, 2005, 8, p. 52 55) ที่อยู่บ้าน: 634050, รัสเซีย, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. โทร. 51-65-05 อีเมล์: [ป้องกันอีเมล]
4. เส้นยาว 4.1. การแพร่กระจายสัญญาณตามแนวเส้นยาว เมื่อส่งสัญญาณพัลส์ผ่านเส้นลวดสองเส้น มักจำเป็นต้องคำนึงถึงความเร็วจำกัดของการแพร่กระจายสัญญาณตามแนวเส้นด้วย
95 การบรรยาย 0 แผนตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าพัลส์ การแนะนำ. ตัวควบคุมการสลับบั๊ก 3. เพิ่มตัวควบคุมการสลับ 4. การกลับตัวควบคุมการสลับ 5. การสูญเสียและประสิทธิภาพของตัวควบคุมการสลับ
แหล่งจ่ายไฟที่เสถียร IPS-1000-220/24V-25A-2U IPS-1200-220/24V-35A-2U IPS-1500-220/24V-50A-2U IPS-2000-220/24V-70A-2U IPS-950 -220/48V-12A-2U IPS-1200-220/48V-25A-2U IPS-1500-220/48V-30A-2U
ILT, โมดูลควบคุมไทริสเตอร์ ILT วงจรคอนเวอร์เตอร์ที่ใช้ไทริสเตอร์จำเป็นต้องควบคุมสัญญาณกำลังสูงที่แยกได้จากวงจรควบคุม โมดูล ILT และ ILT พร้อมเอาต์พุตทรานซิสเตอร์ไฟฟ้าแรงสูง
GOST 22765-89 โช้กตัวกรองพัลส์และวงจรเรียงกระแสความถี่ต่ำหม้อแปลงไฟฟ้ากำลังความถี่ต่ำ วิธีการวัดค่าพารามิเตอร์ทางไฟฟ้า ใช้ได้ตั้งแต่ 07/01/90 ถึง 07/01/95* * ระยะเวลาใช้งานได้จำกัด
แหล่งพลังงานที่เสถียรสำหรับเครื่องขยายเสียงหลอด Evgeniy Karpov บทความนี้กล่าวถึงตัวเลือกสำหรับการใช้โคลงหลายช่องสัญญาณอย่างง่ายที่ช่วยให้คุณกำจัดอิทธิพลของเครือข่ายในการทำงานได้อย่างสมบูรณ์
สิ่งประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับวิศวกรรมไฟฟ้าและมีไว้สำหรับการใช้งานตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าเรโซแนนซ์ความถี่สูงทรานซิสเตอร์แบบปรับได้ที่ทรงพลัง ราคาถูก และมีประสิทธิภาพสำหรับการใช้งานต่างๆ
47 UDC 621.373.52 A. A. TITOV, V. P. PUSHKAREV, B. I. AVDOCHENKO POWERFUL PULSED MICROWAVE GENERATOR MODULE โมดูลเครื่องกำเนิดไมโครเวฟที่ใช้ไดโอด Gunn ประเภท 3A762A พร้อมกำลังพัลส์เอาท์พุตอย่างน้อย
การเรียงซ้อนรอบเดียวที่เสถียรบนไตรโอดสุญญากาศ ตอนที่ 2 Evgeniy Karpov วงจรด้านล่างเป็นตัวอย่างเชิงปฏิบัติของการนำขั้นตอนเอาต์พุต ESE อันทรงพลังไปใช้ 50V รูปที่ 1 การใช้งาน
การบรรยายครั้งที่ 10 วงจรตัวแปลง Nikitin N.P. การจำแนกประเภทของวงจรตามประเภทของออสซิลเลเตอร์เฉพาะที่: มีออสซิลเลเตอร์แบบแยกส่วนและแบบรวมตามประเภทของอุปกรณ์ที่ใช้ทำมิกเซอร์: ทรานซิสเตอร์และไดโอด
ตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้า RENAP-1D คำอธิบายทางเทคนิคและคู่มือการใช้งาน 2 1. บทนำ คำอธิบายทางเทคนิคและคู่มือการใช้งานนี้ใช้กับตัวควบคุม AC
แหล่งจ่ายไฟที่เสถียร IPS-1000-220/110V-10A-2U IPS-1500-220/110V-15A-2U IPS-2000-220/110V-20A-2U IPS-1000-220/220V-5A-2U IPS-1500 -220/220V-7A-2U IPS-2000-220/220V-10A-2U กระแสตรง(AC) / DC-1000-220/110V-10A-2U
ส่วนประกอบอื่นๆ ของระบบไฟฟ้า MIK-EN 300-S4D28-8 โหลดอิเล็กทรอนิกส์ควบคุมจาก PC วัดแรงดันไฟฟ้าขาเข้า, V สูงถึง 350 V จำนวนช่องโหลด 11 จำนวนช่องมี 3 ระดับโหลด
คำแนะนำการปฏิบัติเกี่ยวกับการใช้ตัวแยกศักย์ไฟฟ้าของทรานซิสเตอร์แบบลอจิกของซีรีส์ ILT XX เพื่อแยกไดรเวอร์ไทริสเตอร์ อุปกรณ์ใหม่ได้รับการพัฒนา: "ตัวแยกศักย์ไฟฟ้าแบบลอจิคัล
58 A. A. Titov UDC 621.375.026 A. A. TITOV การป้องกันเครื่องขยายกำลังแบนด์พาสจากการโอเวอร์โหลดและการมอดูเลตของแอมพลิจูดของสัญญาณกำลัง แสดงให้เห็นว่าทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์เป็นตัวจำกัดที่ควบคุม
การวัดพารามิเตอร์ของวงจรแม่เหล็กโดยใช้วิธีเรโซแนนซ์ วิธีการวัดเรโซแนนซ์สามารถแนะนำให้ใช้ในห้องปฏิบัติการที่บ้านได้ ร่วมกับวิธีโวลต์มิเตอร์-แอมป์มิเตอร์ สิ่งที่ทำให้เขาแตกต่างคือ
วิศวกรรมวงจร การควบคุมแอมพลิจูดของสัญญาณฮาร์มอนิกและพัลซิ่งอันทรงพลัง อุปกรณ์สำหรับการจำกัด ควบคุม และมอดูเลตแอมพลิจูดของสัญญาณไฟฟ้าที่ใช้ในวิศวกรรมวิทยุจำนวนมาก
5 บรรยายที่ 2 แผนอินเวอร์เตอร์ บทนำ 2. อินเวอร์เตอร์แบบพุชพูล 3. บริดจ์อินเวอร์เตอร์ 4. วิธีการสร้างแรงดันไฟฟ้าไซน์ซอยด์ 5. อินเวอร์เตอร์สามเฟส 6. บทสรุป บทนำอุปกรณ์อินเวอร์เตอร์
6N8S ไตรโอดคู่พร้อมแคโทดแยก ขนาดหลักของหลอดไฟ 6N8S ข้อมูลทั่วไป ไตรโอด 6N8S ได้รับการออกแบบมาเพื่อขยายแรงดันไฟฟ้าความถี่ต่ำ ใช้ในขั้นตอนก่อนกำไรต่ำ
แหล่งจ่ายไฟที่เสถียร IPS-1000-220/24V-25A-2U (DC(AC) / DC-1000-220/24V-25A-2U) IPS-1200-220/24V-35A-2U (DC(AC) / DC -1200-220/24V-35A-2U) IPS-1500-220/24V-50A-2U (กระแสตรง (AC) / DC -1500-220/24V-50A-2U)
DS_ru.qxd.0.0:9 หน้า EU/A คุณสมบัติ เอาต์พุตแบบพุชดึงที่มีการหยุดชั่วคราวระหว่างพัลส์ อินพุตสลับความถี่ ตัวเครื่องขนาดกะทัดรัด จำนวนอุปกรณ์ต่อพ่วงขั้นต่ำ การใช้พลังงานต่ำ ความเป็นไปได้
คุณสมบัติ EU/A เอาต์พุตแบบ Push-pull พร้อมการหยุดชั่วคราวระหว่างพัลส์ อินพุตการสลับความถี่ ตัวเครื่องขนาดกะทัดรัด จำนวนการต่อขั้นต่ำ การใช้พลังงานต่ำ ความเป็นไปได้ในการใช้งาน
โมดูเลเตอร์แอมพลิจูดสัญญาณที่มีกำลัง 10...100 W ช่วง 10...450 MHz (Electrosvyaz. 2007. 12. P. 46 48) Alexander Titov 634034, Russia, Tomsk, st. อูเชบนายา อายุ 50 ปี เหมาะ 17. โทร. (382-2) 55-98-17, อีเมล์:
ไดรเวอร์ควบคุมไทริสเตอร์ ILT วงจรคอนเวอร์เตอร์ที่ใช้ไทริสเตอร์ต้องใช้การควบคุมแบบแยกส่วน ตัวแยกศักย์ไฟฟ้าเชิงตรรกะประเภท ILT ร่วมกับตัวกระจายไดโอดช่วยให้ทำได้ง่าย
คู่มือการใช้งานตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าอัตโนมัติ SE350 (คำอธิบายโดยละเอียด การติดตั้ง และการปรับ) บทนำ SE350 เป็นตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าประเภทไทริสเตอร์ที่ควบคุมเฟสครึ่งคลื่น เขา
K548UN1 พรีแอมพลิไฟเออร์อเนกประสงค์คู่ในตัว ข้อกำหนดทางเทคนิคนี้มีวัตถุประสงค์เพื่อให้ข้อมูลเท่านั้น และไม่สามารถทดแทนสำเนาข้อกำหนดทางเทคนิคที่ลงทะเบียนไว้ได้
การบรรยายครั้งที่ 6 หัวข้อ ขั้นตอนของแอมพลิฟายเออร์ที่ใช้ทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์ 1.1 แหล่งจ่ายไฟของแอมพลิฟายเออร์ การใช้อคติกับอินพุตขององค์ประกอบที่ใช้งานอยู่ ตำแหน่งของจุดปฏิบัติการเริ่มต้นถูกกำหนดโดยขั้วและค่าแรงดันไฟฟ้า
คอนโทรลเลอร์ PWM ซีรีส์ 1114IM พร้อมกระแสย้อนกลับและแรงดันไฟฟ้า ชิปวัตถุประสงค์ 1114EU7/IM, 1114EU8/IM, 1114EU9/IM, 1114EU10/IM คือวงจรคอนโทรลเลอร์ PWM พร้อมกระแสป้อนกลับ
ศูนย์วิทยาศาสตร์และเทคนิค STC SIT สำหรับวิศวกรรมวงจรและเทคโนโลยีบูรณาการ รัสเซีย, BRYANSK ตัวควบคุม PWM ที่มีข้อบังคับปัจจุบัน K1033EU15xx K1033EU16xx คำแนะนำสำหรับคำอธิบายแอปพลิเคชันของชิปทำงาน
0. การวัดสัญญาณพัลส์ ความจำเป็นในการวัดพารามิเตอร์ของสัญญาณพัลส์เกิดขึ้นเมื่อจำเป็นต้องได้รับการประเมินสัญญาณด้วยสายตาในรูปแบบของออสซิลโลแกรมหรือการอ่านจากเครื่องมือวัด
เครื่องกำเนิดไฟฟ้า ในบรรดาอุปกรณ์เครื่องกำเนิดไฟฟ้า เราควรแยกแยะระหว่างเครื่องกำเนิดของการสั่นแบบไซนูซอยด์ (ฮาร์มอนิก) และเครื่องกำเนิดของการสั่นแบบสี่เหลี่ยม หรือสัญญาณสี่เหลี่ยม (เครื่องกำเนิดพัลส์)
การบรรยายที่ 5 หัวข้อที่ 5 ผลตอบรับในแอมพลิฟายเออร์ ผลตอบรับ () คือการถ่ายโอนส่วนหนึ่งของพลังงานของสัญญาณขยายจากวงจรเอาท์พุตของแอมพลิฟายเออร์ไปยังวงจรอินพุต รูปที่ 4 แสดงแผนภาพบล็อกของเครื่องขยายเสียง
Mordovian State University ตั้งชื่อตามสถาบันฟิสิกส์และเคมี N.P. Ogarev ภาควิชาวิศวกรรมวิทยุ Bardin V.M. อุปกรณ์ส่งสัญญาณวิทยุ เพาเวอร์แอมป์ และเทอร์มินัลคาสเคดของเครื่องส่งสัญญาณวิทยุ ซารานสค์
109 วงจรบรรยายพร้อมไดโอดและการใช้งาน แผน 1. การวิเคราะห์วงจรด้วยไดโอด.. แหล่งจ่ายไฟสำรอง 3. วงจรเรียงกระแส 4. ตัวกรองต่อต้านนามแฝง 5. ตัวปรับแรงดันไฟฟ้า 6. ข้อสรุป 1. การวิเคราะห์
เครื่องกำเนิดแรงดันไฟฟ้าพัลส์ตามโครงการ MARX ข้อมูลทั่วไป ปัจจุบันแรงดันพัลส์สูงใช้เพื่อสร้างสนามไฟฟ้าแรงสูง รับพัลส์ไฟฟ้า
เพาเวอร์แอมป์ Oleg Stukach TPU, 30 Lenin Avenue, Tomsk, 634050, Russia อีเมล: [ป้องกันอีเมล]เพาเวอร์แอมป์ คุณลักษณะเฉพาะของเพาเวอร์แอมป์คือค่าสัมบูรณ์ที่สูงของเอาท์พุต
1 ถึง 5 แหล่งจ่ายไฟแบบไม่มีหม้อแปลงอันทรงพลัง แนวคิดที่น่าดึงดูดในการกำจัดหม้อแปลงไฟฟ้าขนาดใหญ่และหนักมากในแหล่งจ่ายไฟของแอมพลิฟายเออร์ส่งสัญญาณเป็นเรื่องที่น่าสงสัยมานานแล้ว
เพาเวอร์แอมป์สำหรับช่วง 10...1050 MHz Alexander Titov ที่อยู่บ้าน: 634050, Russia, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. โทร. (382-2) 51-65-05, อีเมล์: [ป้องกันอีเมล](โครงการวิศวกรรม. 2549. 1.
โหมดการทำงาน TG และ GG โหมดการทำงานของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าหมายถึงโหมดที่สามารถทำงานได้เป็นเวลานาน ซึ่งรวมถึงโหมดการทำงานของเครื่องจักรที่มีโหลดหลากหลายตั้งแต่ขั้นต่ำสุด
UDC 621.375.026 เพาเวอร์แอมป์ของออปติคอลโมดูเลเตอร์ A.A. Titov (เครื่องมือและอุปกรณ์ทดลอง พ.ศ. 2545 5. หน้า 88 90) มีการอธิบายเครื่องขยายกำลังซึ่งจะรวมกำลังของเครื่องขยายสัญญาณช่องสัญญาณ
รีเลย์ส่งสัญญาณพัลส์ RIS-E3M รีเลย์ส่งสัญญาณพัลส์ประเภท RIS-E3M มีไว้สำหรับทำงานในวงจรไฟฟ้ากระแสสลับที่มีความถี่ 50 Hz และแรงดันไฟฟ้าสูงถึง 220 V เป็นอุปกรณ์ที่ตอบสนองต่อ
การบรรยายครั้งที่ 11 หัวข้อ: วงจรรวมแอนะล็อก (ต่อ) 1) แอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 2) พารามิเตอร์ออปแอมป์ 3) วงจรออปแอมป์ เครื่องขยายเสียงปฏิบัติการ (op-amps) เรียกว่าเครื่องขยายเสียง
3. ข้อเสนอแนะในเส้นทางการขยาย 3.. บล็อกไดอะแกรมของแหล่งกำเนิดควบคุมในอุดมคติที่มีการป้อนกลับเชิงลบแบบลูปเดียว (NFE) และการใช้งานสำหรับการวิเคราะห์อิทธิพลของ NFE ต่อพารามิเตอร์และ
UD 621.375.026 เพาเวอร์แอมป์สำหรับ 425-435 MHz พร้อมการป้องกันโอเวอร์โหลด A.A. Titov ลักษณะหลักของเพาเวอร์แอมป์: ระดับกำลังขับสูงสุด 30 W; แบนด์วิธ 425-435 MHz;
รวบรวมผลงานทางวิทยาศาสตร์ของ สวทช. - 2005. - 1. - 1-6 UDC 62-50:519.216 การวิเคราะห์และการเลือกวงจรแดมปิ้งสำหรับตัวแปลงพัลส์ทรงพลัง V.S. ดานิลอฟ, K.S. ลุคยานอฟ อี.เอ. MOSEEEV แพร่หลายในปัจจุบัน
โซลูชันการออกแบบสำหรับการพัฒนาโซลิดสเตตรีเลย์ DC Vishnyakov A., Burmel A., กลุ่ม 31-KE, State University-UNPC โซลิดสเตตรีเลย์ใช้ในระบบควบคุมอุตสาหกรรม
ไดรเวอร์เจ็ดช่องสัญญาณสำหรับการควบคุม IGBT DRI71-10-12-1OM1K-1 ไดรเวอร์เจ็ดช่องสัญญาณ DRI71-10-12-1OM1K-1 (ต่อไปนี้จะเรียกว่าไดรเวอร์) ได้รับการออกแบบมาเพื่อควบคุม IGBT เจ็ดตัวด้วยกระแสสะสมสูงถึง ถึง 600 A และการปิดกั้น
ช่วงเครื่องขยายเสียง 430-442 MHz พร้อมกำลัง 58 W พร้อมการป้องกันโอเวอร์โหลด Alexander Titov, Sergey Sobolev (วิทยุสมัครเล่น 2006. 8. P. 44 48) 634050, Russia, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. โทร. (382-2)
84 การบรรยาย 9 ตัวปรับแรงดันไฟฟ้า แผน 1. บทนำ 2. ตัวปรับเสถียรภาพแบบพาราเมตริก 3. ตัวปรับเสถียรภาพการชดเชย 4. ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าแบบรวม 5. บทสรุป 1. บทนำสำหรับการทำงานของอุปกรณ์อิเล็กทรอนิกส์
ฉันขอนำเสนอเพาเวอร์แอมป์สำหรับตัวรับส่งสัญญาณ HF โดยใช้ทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนาม IRF510
ด้วยกำลังไฟฟ้าอินพุตประมาณ 1 วัตต์ เอาต์พุตจึงอยู่ที่ 100-150 วัตต์อย่างง่ายดาย
ฉันขอโทษทันทีสำหรับคุณภาพของไดอะแกรม
เครื่องขยายเสียงเป็นแบบสองขั้นตอน ทั้งสองสเตจสร้างจากมอสเฟตคีย์ยอดนิยมและราคาถูก ซึ่งทำให้การออกแบบนี้แตกต่างจากสเตจอื่น ๆ มากมาย สเตจแรกเป็นแบบปลายเดียว การจับคู่อินพุตกับแหล่งสัญญาณ 50 โอห์มนั้นไม่ใช่วิธีที่ดีที่สุด แต่เรียบง่าย โดยใช้ตัวต้านทาน R4 51 โอห์มที่อินพุต โหลดของคาสเคดเป็นขดลวดปฐมภูมิของหม้อแปลงจับคู่ระหว่างสเตจ คาสเคดถูกปกคลุมไปด้วยวงจรป้อนกลับเชิงลบเพื่อทำให้การตอบสนองความถี่เท่ากัน L1 ซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของวงจรนี้จะลดการป้อนกลับในความถี่ที่สูงกว่า และทำให้อัตราขยายเพิ่มขึ้น เป้าหมายเดียวกันนี้สามารถทำได้โดยการติดตั้ง C1 ขนานกับตัวต้านทานที่แหล่งกำเนิดของทรานซิสเตอร์ น้ำตกที่สองคือการผลักดึง เพื่อลดฮาร์โมนิคให้เหลือน้อยที่สุด จึงมีการใช้การกระจัดของคาสเคดอาร์มแยกจากกัน ไหล่แต่ละข้างยังหุ้มด้วยโซ่ OOS อีกด้วย โหลดแบบคาสเคดคือหม้อแปลง Tr3 และ Tr2 ให้การจับคู่และการเปลี่ยนไปใช้โหลดแบบอสมมาตร อคติของแต่ละสเตจและดังนั้นกระแสนิ่งจึงถูกตั้งค่าแยกกันโดยใช้ตัวต้านทานแบบทริมเมอร์ แรงดันไฟฟ้าถูกจ่ายให้กับตัวต้านทานเหล่านี้ผ่านสวิตช์ PTT บนทรานซิสเตอร์ T6 การสลับไปที่ TX เกิดขึ้นเมื่อจุด PTT สั้นลงถึงกราวด์ แรงดันไบแอสจะคงที่ที่ 5V ด้วยตัวปรับเสถียรภาพในตัว โดยทั่วไปแล้ว โครงการที่เรียบง่ายพร้อมคุณสมบัติด้านประสิทธิภาพที่ดี
ตอนนี้เกี่ยวกับรายละเอียด ทรานซิสเตอร์แอมพลิฟายเออร์ทั้งหมดเป็น IRF510 สามารถใช้ตัวอื่นได้ แต่คุณสามารถคาดหวังว่าการเพิ่มขึ้นของ Gain Rolloff ในช่วงความถี่ที่สูงกว่า 20 MHz เนื่องจากความจุอินพุตและพาสทรูของทรานซิสเตอร์ IRF-510 นั้นต่ำที่สุดในบรรดามอสเฟตหลักทั้งหมด หากคุณพบทรานซิสเตอร์ MS-1307 คุณสามารถวางใจได้ในการปรับปรุงประสิทธิภาพของแอมพลิฟายเออร์ในความถี่ที่สูงขึ้นอย่างมีนัยสำคัญ แต่มีราคาแพง... การเหนี่ยวนำของโช้ก Dr1 และ Dr2 ไม่สำคัญ - พวกมันถูกพันบนวงแหวนเฟอร์ไรต์ 1,000NN โดยมีลวด 0.8 ในชั้นเดียวจนเต็ม ตัวเก็บประจุทั้งหมดเป็น SMD ตัวเก็บประจุ C5, C6 และโดยเฉพาะ C14, C15 จะต้องมีกำลังปฏิกิริยาที่เพียงพอ หากจำเป็น คุณสามารถใช้ตัวเก็บประจุหลายตัวที่เชื่อมต่อแบบขนานได้ เพื่อให้มั่นใจว่าการทำงานของแอมพลิฟายเออร์มีคุณภาพสูง จะต้องให้ความสนใจเป็นพิเศษกับการผลิตหม้อแปลงไฟฟ้า Tr3 พันบนวงแหวนเฟอร์ไรต์ 600NN ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก 22 มม. และมีขดลวด 2 ขด ข้างละ 7 รอบ มันถูกพันเป็นลวดสองเส้นที่บิดเบี้ยวเล็กน้อย ลวด - PEL-2 0.9.
Tr1 และ Tr2 ผลิตขึ้นตามการออกแบบคลาสสิกของ SHPT แบบเลี้ยวเดียว (หรือที่เรียกว่า "กล้องส่องทางไกล") Tr1 ผลิตขึ้นบนวงแหวน 10 วง (2 คอลัมน์ วงละ 5 วง) ทำจากเฟอร์ไรต์ 1,000NN ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 12 มม. ขดลวดทำจากลวด MGTF แบบหนา ครั้งแรกมี 5 เทิร์น ครั้งที่สอง - 2 เทิร์น ผลลัพธ์ที่ดีนั้นได้จากการพันขดลวดจากสายไฟที่มีหน้าตัดเล็ก ๆ หลายเส้นที่เชื่อมต่อแบบขนาน Tr2 ผลิตขึ้นโดยใช้หลอดเฟอร์ไรต์ที่นำมาจากสายสัญญาณจอภาพ ท่อทองแดงถูกสอดเข้าไปในรูอย่างแน่นหนาซึ่งก่อให้เกิดการหมุนรอบเดียว - ขดลวดปฐมภูมิ ขดลวดทุติยภูมิพันอยู่ภายในซึ่งมี 4 รอบและทำจากลวด MGTF (7 สายขนานกัน) วงจรนี้ไม่มีองค์ประกอบในการปกป้องระยะเอาท์พุตจาก SWR สูง ยกเว้นไดโอดที่มีโครงสร้างในตัว ซึ่งป้องกันทรานซิสเตอร์จากแรงดันไฟฟ้าเกิน "ทันที" ที่ท่อระบายน้ำได้อย่างมีประสิทธิภาพ การป้องกัน SWR ได้รับการจัดการโดยหน่วยแยกต่างหาก ซึ่งสร้างขึ้นโดยใช้มิเตอร์ SWR และลดแรงดันไฟฟ้าเมื่อ SWR เพิ่มขึ้นเกินขีดจำกัดที่กำหนด แผนภาพนี้เป็นหัวข้อของบทความแยกต่างหาก ตัวต้านทาน R1-R4,R7-R9,R17,R10,R11 - ประเภท MLT-1.R6 - MLT-2 R13,R12 - MLT-0.5. ที่เหลือเป็น SMD 0.25 W.
สวัสดี! ฉันขอแจ้งให้คุณทราบ RA เกี่ยวกับทรานซิสเตอร์ IRF-IRL ฉันทำซ้ำแผนภาพด้านล่าง RA ถูกประกอบโดยไม่มีการดัดแปลง ทรานซิสเตอร์ไม่ได้ถูกเลือกเป็นพิเศษ ฉันลองสามสี่: - IRF 510, IRF 540, IRLZ 24N ฉันเพิ่งทดลองหรือสนใจที่จะส่งออกพลังงานที่ดีที่สุดที่ 21 และ 28 MHz ทุกอย่างทำงานได้ แต่ถ้าในช่วงความถี่ต่ำกำลังจ่ายที่ 120-140 วัตต์จากนั้นที่ 21 MHz ก็จะลดลงเหลือ 80 วัตต์และที่ 28 MHz เหลือ 60 วัตต์ ไม่มีการจ่ายไฟ 13.6V อีกต่อไป แม้ว่าพนักงานภาคสนามเหล่านี้จะสามารถใช้แรงดันไฟฟ้าเพิ่มขึ้นสองหรือสามเท่าเพื่อฟื้นฟู "แท็ก" และ "สิบ" ฉันตัดสินใจเลือก IRF 540 ความสวยงามของ RA นี้คือมันทำงานด้วยกำลังน้อยมาก -3-5 วัตต์ ด้วยตัวรับส่งสัญญาณ QRP มันเป็นเพียง "ระเบิด" ค่าใช้จ่ายอยู่ที่ประมาณ 100 Hryvnia และบางทีอาจจะฟรีสำหรับบางคนด้วยซ้ำ แต่ด้วยพลังปั๊ม จำไว้เสมอ!!! - ไม่เกิน 5 วัตต์ มากถึง "ยี่สิบ" รับประกัน 100-120 วัตต์ แต่จำเป็นต้องมีอะไรอีก? “แท็ก” และ “สิบ” อาจมีพลังมากกว่าสำหรับใครบางคน แต่ก็ไม่น้อยไปกว่าที่ฉันอ้าง DFT เป็นการออกแบบที่แยกจากกัน ซึ่งนำมาจากทรานซิสเตอร์ RA อื่น ๆ สองหรือสามตัว ฉันเลือกตามความจุที่มีอยู่ ฉันจำไม่ได้ว่าช่วงใดที่มีการออกแบบใด แต่เป็นลำดับที่ 5 ทั้งหมด ปรับเข้า - ออก 50\50 โอห์ม วิธีการทำอย่างสร้างสรรค์สามารถดูได้จากภาพถ่าย
แอมพลิฟายเออร์ประกอบขึ้นโดยใช้วงจรพุชพูลโดยใช้มอสเฟต T1 - T4 หม้อแปลงชนิดเส้นยาว TR1 ให้การเปลี่ยนจากแหล่งกระตุ้นแบบอสมมาตรไปเป็นอินพุตแบบสมมาตรของคาสเคดแบบพุช-พูล
ตัวต้านทาน R7, R9 ช่วยให้คุณสามารถจับคู่อิมพีแดนซ์อินพุตของคาสเคดกับสายโคแอกเซียล 50 โอห์มในช่วง 1.8-30 MHz
ความต้านทานต่ำทำให้แอมพลิฟายเออร์มีความต้านทานต่อการกระตุ้นตัวเองได้ดีมาก หากต้องการตั้งค่าออฟเซ็ตเริ่มต้น ให้ใช้โซ่ R14, R15, R20, R21
วงจรของซีเนอร์ไดโอด DZ1 และไดโอด D1, D2 ปกป้องประตูทรานซิสเตอร์จากไฟกระชากแรงดันสูง ไดโอด D4, D5 ในอนุกรมพร้อมตัวต้านทาน R11, R12 จะสร้างอคติอัตโนมัติเล็กน้อย
โซ่ป้อนกลับ R18, R19 C20, C21 ปรับการตอบสนองความถี่ของเครื่องขยายเสียง เลือกตัวเก็บประจุ C22 ตามความกว้างสูงสุดของสัญญาณเอาท์พุตที่ความถี่ 24-29 MHz
หม้อแปลง TR1 ทำจากกล้องส่องทางไกล Amidon BN-43-202, ลวดเคลือบ 2x10 รอบที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 0.35 มม. บิดเล็กน้อยประมาณ 2 บิดต่อซม.
หม้อแปลง TR2 ทำจากกล้องส่องทางไกล Amidon BN-43-3312 ขดลวดหลักคือเกลียวสายเคเบิลหนึ่งรอบซึ่งภายในมีเกลียว MGTF 1 มม. 3 รอบ
FB1, FB2, เม็ดเฟอร์ไรต์ amidon FB-43-101 ซึ่งวางอยู่บนขั้วของตัวต้านทาน R7, R9 โดยตรง เช่นเดียวกับในแผนภาพ
Choke DR1 เป็นแหล่งจ่ายไฟจากคอมพิวเตอร์ซึ่งอยู่บนแท่งเฟอร์ไรต์ขนาดเล็ก มักจะมีลวดขนาด 1.5 - 2 มม. 8-15 รอบ ในกรณีของฉัน ใช้กับลวดขนาด 1.5 มม. 10 รอบ เมื่อวัดด้วยอุปกรณ์ จะพบว่ามีความเหนี่ยวนำ 4.7 μH
ตัวต้านทาน R14, R15 ขอแนะนำให้ใช้แบบหลายรอบ
การตั้งค่าแอมพลิฟายเออร์สำหรับกระแสไฟนิ่งนั้นทำได้ง่าย แต่ต้องได้รับการดูแลเอาใจใส่ เราตั้งค่าตัวต้านทาน R15 ไปที่ตำแหน่งตรงกลาง, R14 ไปที่ด้านล่างตามแผนภาพ, จ่ายไฟ, เชื่อมต่อหน้าสัมผัส PTT ไปที่ลบเพื่อให้ปุ่ม T5 เปิดขึ้น และไฟห้าโวลต์ก็มาถึงโคลง โดยไม่ต้องติดตั้งหม้อแปลง TR2 เราจะเชื่อมต่อแอมแปร์มิเตอร์โดยใช้โพรบบวกเข้ากับแหล่งจ่ายไฟบวกและอีกโพรบ (ลบ) สลับกับแขนข้างหนึ่งและอีกข้างของทรานซิสเตอร์ โดยการหมุนแถบเลื่อนของตัวต้านทาน R14 ขึ้นตามแผนภาพ เราจะเพิ่มกระแสนิ่งเป็น 100 mA จากนั้น เมื่อใช้ตัวต้านทาน R15 เราจะได้ค่าที่เหมือนกันบนแขนทั้งสองข้าง และต่อๆ ไปจนไหล่แต่ละข้างมี 220 หม่า
ณ จุดนี้ การตั้งค่ากระแสนิ่งจะเสร็จสมบูรณ์ คุณสามารถแก้ไขตัวต้านทานด้วยวานิชหรือทาสีเพื่อไม่ให้ล้มโดยไม่ตั้งใจ
เพาเวอร์แอมป์ที่ใช้ IRF630 สำหรับสถานีวิทยุ HF IRF630 ถูกใช้เป็นพื้นฐานของแอมพลิฟายเออร์ซึ่งเป็นทรานซิสเตอร์ที่ถูกที่สุดและธรรมดาที่สุด ราคาของพวกเขาอยู่ระหว่าง $0.45 ถึง $0.7
ลักษณะสำคัญ: UCI max = 200 V; สูงสุด 1 วินาที = 9 ก; U3i สูงสุด = ±20 โวลต์; S = 3000 มิลลิแอมป์/โวลต์; Szi = 600...850 pF (ขึ้นอยู่กับผู้ผลิต) SSI - ไม่เกิน 250 pF (วัดจริง SSI บนทรานซิสเตอร์ 10 ตัวจากผู้ผลิตหลายราย - ประมาณ 210 pF) กำลังกระจาย Рс – 75 W.
ทรานซิสเตอร์ IRF630 ได้รับการออกแบบมาเพื่อทำงานในวงจรพัลซิ่ง (การสแกนจอคอมพิวเตอร์ สวิตช์จ่ายไฟ) แต่เมื่ออยู่ในโหมดที่ใกล้กับเส้นตรง ก็ให้ประสิทธิภาพที่ดีในอุปกรณ์สื่อสารด้วย จากผล "งานห้องปฏิบัติการ" ของฉันการตอบสนองความถี่ของทรานซิสเตอร์เหล่านี้หากคุณพยายามชดเชยความจุอินพุตให้สูงสุดก็ไม่ได้แย่ไปกว่า KP904 ไม่ว่าในกรณีใด เมื่อติดตั้งแทน KP904 ฉันได้ผลลัพธ์ที่ดีขึ้นมากทั้งในแง่ของการตอบสนองความถี่ ความเป็นเส้นตรงและอัตราขยาย และความน่าเชื่อถือในการปฏิบัติงาน
เพาเวอร์แอมป์บน IRF630 สำหรับสถานีวิทยุ HF ได้รับการทดสอบด้วยแรงดันไฟฟ้า 36-50 V แต่ทำงานได้อย่างน่าเชื่อถือและมีประสิทธิภาพมากที่สุดด้วยแรงดันไฟฟ้า 40 V จากแหล่งจ่ายที่เสถียร แอมพลิฟายเออร์ได้รับการออกแบบให้มีกำลังเอาท์พุต 80 W เพื่อรักษาความน่าเชื่อถือในการปฏิบัติงาน แม้ว่าจะสามารถสูบออกมาได้มากกว่า 100 W ก็ตาม จริงอยู่ที่ความน่าเชื่อถือของทรานซิสเตอร์ลดลง
เมื่อพิจารณาความจุอินพุตของ IRF630 และความจริงที่ว่าทรานซิสเตอร์เหล่านี้ไม่ได้ถูกควบคุมโดยกระแส แต่ด้วยแรงดันไฟฟ้าซึ่งแตกต่างจากไบโพลาร์ ในแอมพลิฟายเออร์นี้ ไม่สามารถกำจัดการโรลโอเวอร์การตอบสนองความถี่บางส่วนที่สูงกว่า 18 MHz (Pout 30 MHz; 0.7Pout max) ได้ แม้ว่าจะใช้มาตรการทางวิศวกรรมวงจรก็ตาม แต่สิ่งนี้มีอยู่ในหลาย ๆ วงจร รวมถึงทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์ด้วย
ลักษณะเชิงเส้นของแอมพลิฟายเออร์นั้นดี มีประสิทธิภาพ 55% ซึ่งเป็นการยืนยันข้อมูลที่นำเสนอในบทความที่กล่าวมาข้างต้น สิ่งที่สำคัญที่สุดคือต้นทุนส่วนประกอบที่ต่ำรวมถึงทรานซิสเตอร์ด้วย โดยสามารถซื้อได้ฟรีตามตลาดวิทยุและจากบริษัทที่เกี่ยวข้องกับการซ่อมแซมจอคอมพิวเตอร์และอุปกรณ์จ่ายไฟ ในการรับกำลังที่คำนวณได้ ต้องใช้สัญญาณไม่เกิน 5 V (rms) ในโหลด 50 โอห์มกับอินพุตของเครื่องขยายเสียง
หากจำเป็นสามารถลดกำไรได้ ด้วยการลดความต้านทาน R1, R12, R13 (รูปที่) คุณลักษณะที่เหลือจะยังคงไม่เปลี่ยนแปลงเลย แต่อย่าลืมว่าแรงดันพังของประตูทรานซิสเตอร์ไม่เกิน 20 V เช่น Uin.eff.max ต้องคูณด้วย 1.41
พรีแอมพลิฟายเออร์ถูกประกอบบน VT1 ซึ่งถูกปกคลุมด้วยวงจร OOS สองวงจร - R1, C6 (ทำให้การทำงานของทรานซิสเตอร์เป็นเส้นตรงและป้องกันการกระตุ้นตัวเองโดยการลดอัตราขยาย) และ R5, C7 * (OOS ที่ขึ้นกับความถี่, แก้ไข การตอบสนองความถี่ในช่วง “บน”) ที่ VT2, VT3 สเตจสุดท้ายแบบกด-ดึงจะประกอบเข้ากับวงจรการตั้งค่าไบแอสและวงจร OOS ที่แยกจากกันซึ่งคล้ายกับสเตจแรก
ตัวกรอง P L2, C32, SZZ, C37, C38 และ L3, C35, C36, C40, C41 ทำหน้าที่นำความต้านทานเอาต์พุต VT2, VT3 ซึ่งมีประมาณ 15 โอห์มถึง 25 โอห์ม ในขณะเดียวกันก็เป็นตัวกรองความถี่ต่ำผ่านที่มีความถี่คัตออฟประมาณ 34 MHz หลังจากหม้อแปลงเพิ่มกำลัง TZ อิมพีแดนซ์เอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์จะกลายเป็น 50 โอห์ม VD1-VD6 - เครื่องตรวจจับระบบ ALC และตัวบ่งชี้แรงดันไฟฟ้าเกินในวงจรท่อระบายน้ำของทรานซิสเตอร์เอาต์พุตซึ่งประกอบบน VD7, VD8, R21, C39 (เมื่อแรงดันไฟฟ้าสูงสุดที่ท่อระบายน้ำ VT2, VT3 ถึงมากกว่า 50 V, LED VD7 “สว่างขึ้น” ซึ่งแสดงถึง SWR ที่เพิ่มขึ้น)
โดยเปิดใช้งานการควบคุมแรงดันไฟฟ้าให้กับวงจร ALC ซึ่งจะเปลี่ยนระดับพลังงาน ไฟ LED จะไม่ "สว่าง" ขึ้นอยู่กับระดับแรงดันไฟเอาท์พุต ไม่ว่าในกรณีใด คุณต้องจำไว้ว่าขั้นตอนเอาต์พุตของทรานซิสเตอร์จะต้องเชื่อมต่อกับเสาอากาศผ่านอุปกรณ์ที่ตรงกัน ท้ายที่สุดแล้ว เสาอากาศไม่ใช่โหลดที่ใช้งานอยู่ และมีพฤติกรรมที่แตกต่างกันในแต่ละแบนด์ แม้ว่าจะมีเขียนไว้ว่าใช้งานได้กับทุกแบนด์ก็ตาม
การติดตั้งเพาเวอร์แอมป์บน IRF630 สำหรับสถานีวิทยุ HF นั้นทำบนบอร์ดที่ทำจากไฟเบอร์กลาสสองด้านซึ่งแผ่นสัมผัสสี่เหลี่ยมสำหรับโหนดวงจรและ "สายสามัญ" ถูกตัดออกด้วยมีดผ่าตัด แถบโลหะของ "ลวดทั่วไป" เหลืออยู่ตามแนวของบอร์ด
แผ่นสัมผัสของ "ลวดทั่วไป" เชื่อมต่อกันผ่านจัมเปอร์โดยมีการเคลือบโลหะอย่างต่อเนื่องที่ด้านที่สองของบอร์ดหลังจากผ่านไป 2…3 ซม. ชิ้นส่วนต่างๆ จะถูกวางไว้ตามลำดับที่แสดงในแผนภาพ (รูปที่) แอมพลิฟายเออร์ประมาณหนึ่งโหลถูกสร้างขึ้นด้วยวิธีนี้ ในระหว่างกระบวนการปรับเปลี่ยน พบว่ามีความสามารถในการทำซ้ำได้ดี มีคุณภาพสูง และการทำงานที่เชื่อถือได้
บอร์ดสวิตช์เพาเวอร์แอมป์บน IRF630 สำหรับสถานีวิทยุ HF:
ดำเนินการในลักษณะใด ๆ และเชื่อมต่อด้วยสายไฟเข้ากับเครื่องขยายเสียงรีเลย์จะอยู่ที่อินพุตและเอาต์พุตของเครื่องขยายเสียงและการควบคุมเชื่อมต่อกับบอร์ดสวิตช์ ต้องใช้ตัวต้านทานที่ปรับ R1, R2, R3 (รูปที่ 2) หลายรอบโดยก่อนหน้านี้ได้ติดตั้งมอเตอร์ไว้ที่ตำแหน่งด้านล่างตามแผนภาพ เพื่อให้แน่ใจว่าเมื่อตั้งค่ากระแสนิ่ง การเคลื่อนไหวกะทันหันจะไม่ทำให้ทรานซิสเตอร์เสียหาย
ตัวต้านทานจะถูกนำเข้าสู่วงจรแหล่งกำเนิดของทรานซิสเตอร์ทั้งหมด (รูปที่ 1) ซึ่งจะลดความลาดเอียงลง "คงที่" และด้วยเหตุนี้จึงป้องกันเพิ่มเติม มาตรการเหล่านี้ถูกนำมาใช้หลังจากนั้น หลังจากได้รับประสบการณ์ในการทำงานกับทรานซิสเตอร์ดังกล่าวและทิ้งขยะไปโหลครึ่งฉันก็ตระหนักว่าไม่จำเป็นต้องใช้ความลาดชัน DC ดังกล่าว การตั้งค่ากระแสเริ่มต้นของทรานซิสเตอร์เอาท์พุตแต่ละตัวแยกจากกัน เพื่อไม่ให้จำเป็นต้องเรียงลำดับทรานซิสเตอร์หลายชุด
ตั้งค่ากระแสนิ่ง VT1 ไว้ล่วงหน้าเป็นประมาณ 150 mA และ VT2, VT3 เป็น 60-80 mA แต่เท่ากันในแต่ละแขน และแม่นยำยิ่งขึ้น โดยใช้เครื่องวิเคราะห์สเปกตรัม แต่ตามกฎแล้วเพียงแค่ตั้งค่ากระแสนิ่งให้ถูกต้องก็เพียงพอแล้ว
ตอนนี้เรามาพูดถึงวิธีการติดตั้งทรานซิสเตอร์ ตัวเรือนของทรานซิสเตอร์เหล่านี้ (TO-220) มีลักษณะคล้ายกับ "พลาสติก" KT819 โดยมีท่อระบายน้ำบนพื้นผิวโลหะและหน้าแปลนโลหะ ไม่จำเป็นต้องกลัวสิ่งนี้ และคุณสามารถติดตั้งไว้บนหม้อน้ำที่อยู่ติดกับบอร์ดขยายกำลังที่อยู่ฝั่งตรงข้ามได้โดยใช้ไมกาสเปเซอร์ แต่ไมกาต้องมีคุณภาพสูงและได้รับการบำบัดล่วงหน้าด้วยครีมนำความร้อนที่ปราศจากทราย ผู้เขียนดึงความสนใจไปที่สิ่งนี้เนื่องจากไม่เพียง แต่ใช้แรงดันไฟฟ้าคงที่กับไมกาเท่านั้น แต่ยังรวมถึงแรงดันไฟฟ้า HF ด้วย
ความจุเชิงโครงสร้างของตัวยึดผ่านไมก้าจะรวมอยู่ในความจุของฟิลเตอร์ P เช่นเดียวกับความจุเอาต์พุตของทรานซิสเตอร์ เป็นการดีกว่าที่จะกดทรานซิสเตอร์ไปที่หม้อน้ำโดยไม่ผ่านรูในหน้าแปลน แต่ใช้แผ่นดูราลูมินที่กดทรานซิสเตอร์เอาท์พุทสองตัวพร้อมกันซึ่งช่วยให้มั่นใจได้ถึงการถ่ายเทความร้อนที่ดีขึ้นและไม่รบกวนไมกา VT1 มีตัวยึดแบบเดียวกัน เฉพาะที่จุดเริ่มต้นของบอร์ดเท่านั้น
หม้อแปลงถูกพันบนวงแหวนเฟอร์ไรต์เกรด NN และขึ้นอยู่กับความพร้อมใช้งานโดยมีความสามารถในการซึมผ่านได้ตั้งแต่ 200 ถึง 1,000 ขนาดของวงแหวนต้องสอดคล้องกับกำลังฉันใช้ 600NN K22x10.5x6.5 การม้วนดำเนินการโดยใช้ลวด PELSHO-0.41 สำหรับ T1 (5 รอบในสามสาย, 4 บิดต่อเซนติเมตร) และ PEL-SHO-0.8 สำหรับ T2 (4 รอบในสองสาย, 1 บิดต่อเซนติเมตร), TZ (6 รอบต่อสอง สายไฟ 1 เส้นต่อเซนติเมตร) เนื่องจากไม่สามารถหาลวดที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางที่ต้องการในฉนวนไหมได้เสมอไป การพันขดลวดสามารถทำได้ด้วยลวด PEV-2 ตรวจดูให้แน่ใจว่าได้ "วงแหวน" ขดลวดเข้าด้วยกันหลังจากพันหม้อแปลงแล้ว
ก่อนที่จะม้วนแหวนจะถูกพันด้วยผ้าเคลือบเงาหลายชั้น
ข้อมูลการพันของหม้อแปลงแต่ละตัวขึ้นอยู่กับยี่ห้อและขนาดของวงแหวนที่ใช้ และในกรณีของการใช้วงแหวนอื่น สามารถคำนวณได้อย่างง่ายดายโดยใช้สูตร 12 [S.G. Bunin และ L.P. Yaylenko “คู่มือนักวิทยุสมัครเล่นคลื่นสั้น”, Kyiv, “เทคนิค”, 1984, หน้า 154] โดยที่ค่า Rk สำหรับ T1 คือ 50 สำหรับ T2 -15 สำหรับ TZ - 25
L2, L3 แต่ละเส้นมีลวด PEV-1.5 5 รอบบนแมนเดรลที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 8 มม. ความยาวม้วน 16 มม. หากข้อมูลนี้ได้รับการบันทึกอย่างสมบูรณ์แล้ว ก็ไม่จำเป็นต้องปรับตัวกรองแต่อย่างใด L1 - ตัวเหนี่ยวนำ 100 µH มาตรฐานต้องทนกระแสอย่างน้อย 0.3 A (เช่น D-0.3) ตัวเก็บประจุในตัวกรองความถี่ต่ำผ่านเอาท์พุตจะเป็นตัวเก็บประจุแบบท่อหรือตัวเก็บประจุความถี่สูงใดๆ ที่มีกำลังไฟฟ้ารีแอกทีฟและแรงดันไฟฟ้าในการทำงานที่เหมาะสม ข้อกำหนดที่คล้ายกันใช้กับ C26 -C31
ตัวเก็บประจุอื่นๆ ทั้งหมดต้องได้รับการจัดอันดับสำหรับแรงดันไฟฟ้าในการทำงานที่เหมาะสมด้วย หลังจากเปิดและตั้งค่าโหมด DC ทั้งหมดแล้ว ให้เชื่อมต่อโหลดและปรับการตอบสนองความถี่ของเครื่องขยายเสียงโดยใช้ GSS และโวลต์มิเตอร์แบบหลอดหรือเครื่องวัดการตอบสนองความถี่ (ผู้เขียนใช้ X1-50) เมื่อเลือก C7, C10, C19-C22 คุณสามารถแก้ไขคุณสมบัติในพื้นที่ 14-30 MHz (รูปที่ 1) หากต้องการ "ปรับระดับ" หน้ามุ่ยบนแถบ HF คุณอาจต้องเลือกจำนวนลูกคิวสำหรับ T1 และ T2 เพิ่มเติม
