De transceiver is ontworpen om SSB en CW te verzenden en te ontvangen in het bereik van 28...29,7 MHz. Het apparaat is gebouwd volgens een direct conversieschema met een gemeenschappelijke mixer-modulator voor ontvangst en verzending. Het schematische diagram van de zendontvanger (zonder de telegraafeenheid) wordt getoond in figuur 1. De zendontvanger heeft afzonderlijke hoogfrequente en laagfrequente paden voor ontvangst en verzending die beide modi gemeen hebben: een mixer-modulator en een generator met vloeiend bereik;

Specificaties zendontvanger:

1. Gevoeligheid in ontvangstmodus met een signaal/ruisverhouding van 10 dB, niet slechter dan...... 1 µV.
2. Het dynamische bereik van het ontvangstpad, gemeten met behulp van de tweesignalenmethode, bedraagt ​​ongeveer... 80 dB.
3. Bandbreedte van het ontvangstpad op een niveau van -3 dB............................... .......2700 Hz.
4. Spectrumbreedte van enkelzijbandstraling tijdens transmissie.......................................... .............. ...................2700 Hz.
5. De draaggolffrequentie en de niet-werkende zijband worden onderdrukt door niet meer dan ................................... 40dB.
6. Uitgangsvermogen van de zender in telegraafmodus bij een belasting van 75 Ohm.......................................... .. 7 W.
7. LO-frequentieverschuiving na 30 minuten opwarmen na inschakelen maximaal ...... 200 Hz/uur.

De smooth range generator (VFO) is gemaakt op twee veldeffecttransistors VT5 en VT6 met bronkoppeling. Het werkt op een frequentie die gelijk is aan de helft van de frequentie van het ontvangen of verzonden signaal. Bij ontvangst en verzending worden de uitgangscircuits van de GPA niet geschakeld en verandert de belasting van de GPA niet. Hierdoor wijkt de VFO-frequentie niet af bij het overschakelen van ontvangen naar zenden of omgekeerd.

Aanpassing binnen het bereik wordt uitgevoerd met behulp van een variabele condensator met een luchtdiëlektricum C10, dat deel uitmaakt van het GPA-circuit. In de SSB-transmissiemodus wordt het signaal van de microfoon versterkt door operationele versterker A2 en naar een faseverschuiver gestuurd met behulp van de elementen L10, L11, C13, C14, R6, R7, wat zorgt voor een faseverschuiving van 90° in het frequentiebereik 300. ..3000 Hz.

In circuit L4 C5, dat dient als de algemene belasting van mixers op diodes VD1-VD8, wordt een signaal van de bovenste zijband toegewezen in het bereik van 28-29,7 MHz. De hoogfrequente breedband faseverschuiver L8 R5 C9 in dit bereik zorgt voor een faseverschuiving van 90°. Het geselecteerde enkelzijbandsignaal wordt via condensator C6 naar een drietraps vermogensversterker gevoerd met behulp van transistoren VT7-VT9. De voorversterkings- en ontkoppelingsfase van het uitgangscircuit van de mixer-modulator wordt gemaakt met behulp van een VT9-transistor.

De hoge ingangsimpedantie gecombineerd met de lage capaciteit van C6 zorgt voor een minimale impact van de eindversterker op het circuit. Het VT9-collectorcircuit omvat een circuit dat is afgestemd op het midden van het bereik. De tussentrap van de veldeffecttransistor VT8 werkt in klasse “B”-modus, en de eindtrap in klasse “C”-modus.

Het "U"-vormige laagdoorlaatfilter op L12 C25 en C26 zuivert het uitgangssignaal van hoogfrequente harmonischen en zorgt ervoor dat de uitgangsimpedantie van de eindtrap overeenkomt met de karakteristieke impedantie van de antenne. Ampèremeter PA1 wordt gebruikt om de afvoerstroom van de uitgangstransistor te meten en geeft de juiste instelling van het “P”-filter aan.

Afb.2
De telegraafmodus wordt verzekerd door versterker A2 te vervangen door een sinusoïdale signaalgenerator met een frequentie van 600 Hz (Figuur 2). Het schakelen tussen CW-SSB gebeurt via schakelaar S1. De telegraafsleutel regelt de bias van VT11 van de generatorvoorversterker, en daarmee de levering van een laagfrequent signaal aan de modulator.

In de ontvangstmodus wordt er geen 42 V-stroom aan de zendtrappen geleverd en zijn de eindversterker en microfoonversterker uitgeschakeld. Op dit moment wordt een spanning van 12 V geleverd aan de fasen van het ontvangstpad.

Het signaal van de antenne komt het ingangscircuit L2 C3 binnen via de koppelspoel L1 en stemt de circuitweerstand af op de antenneweerstand. Voor AMP wordt de transistor VT1 gebruikt. De versterking van de cascade wordt bepaald door de voorspanning aan de tweede poort (deler over weerstanden R1 en R2).

De belasting van de cascade is circuit L4C5, de verbinding van de RF-cascade met dit circuit wordt uitgevoerd via de communicatiespoel L3. Vanaf de koppelspoel L5 wordt het signaal geleverd aan een diodedemodulator met behulp van diodes VD1-VD8. Spoelen L8, L9 en een faseverschuiver op L10 en L11 benadrukken het AF-signaal in het frequentiebereik 300...3000 Hz, dat via condensator C15 naar de ingang van operationele versterker A1 wordt gevoerd.

De versterking van deze microschakeling bepaalt de basisgevoeligheid van de zendontvanger in ontvangstmodus. Vervolgens komt de AF-versterker op transistors VT2-VT4, van waaruit het AF-signaal naar de kleine luidspreker B1 gaat. Het ontvangstvolume wordt aangepast met behulp van een variabele weerstand R15.

Om luide klikken te elimineren bij het schakelen tussen "RX-TX" -modi, wordt stroom aan de UMZCH geleverd met behulp van transistors VT2-VT4, zowel tijdens ontvangst als verzending.

De meeste onderdelen van de zendontvanger zijn gemonteerd op drie printplaten, waarvan de tekeningen worden weergegeven in figuren 3-5. Het eerste bord bevat delen van het ingangs-UR4-ontvangstpad (op transistor VT1), delen van een mixer-modulator met faseverschuivende circuits, evenals delen van een lokale oscillator. Op het tweede bord bevinden zich laagfrequente trappen op microschakelingen A1 en A2 en transistors VT2-VT4. Het derde bord herbergt de eindversterker van het zendpad. Het bord met de mixer-modulator, UR4 en GPA is afgeschermd.

Het transceiverchassis is 350 mm breed en 310 mm diep. Alle bedieningsknoppen en een aansluiting voor een microfoon en telegraafsleutel bevinden zich op het voorpaneel. De luidspreker is ook op het voorpaneel geïnstalleerd; hij wordt met MZ-bouten door rubberen pakkingen vastgeschroefd. De "RX-TX" -modi worden geschakeld door een pedaal dat de 42 V-spanning in- en uitschakelt en twee elektromagnetische relais bestuurt, waarvan er één de antenne schakelt, en de tweede 12 V-spanning naar het ontvangstpad.

De relaiswikkelingen worden gevoed door een spanning van 42 V en in de spanningsloze toestand schakelen ze de ontvangstmodus (RX) in. Op het achterpaneel bevinden zich aansluitingen voor het aansluiten van de antenne, het pedaal en de 12 V-bron.

De zendontvanger heeft afzonderlijke hoogfrequente en laagfrequente paden voor ontvangst en verzending. Gemeenschappelijk voor beide modi zijn een mixer-modulator en een generator met vloeiend bereik.

De smooth range generator (VFO) is gemaakt op twee veldeffecttransistors VT5 en VT6 met bronkoppeling. Het werkt op een frequentie die gelijk is aan de helft van de frequentie van het ontvangen of verzonden signaal. Bij ontvangst en verzending worden de uitgangscircuits van de GPA niet geschakeld en verandert de belasting van de GPA niet. Hierdoor wijkt de VFO-frequentie niet af bij het overschakelen van ontvangen naar zenden of omgekeerd. Aanpassing binnen het bereik wordt uitgevoerd met behulp van een variabele condensator met een luchtdiëlektricum SJ, dat deel uitmaakt van het GPA-circuit.

De transceiver is ontworpen om SSB en CW te verzenden en te ontvangen in het bereik van 28-29,7 MHz. Het apparaat is gebouwd volgens een direct conversieschema met een gemeenschappelijke mixer-modulator voor ontvangst en verzending.

Specificaties:

• gevoeligheid in ontvangstmodus met een signaal/ruisverhouding van 10 dB, niet slechter dan ........1 µV;
• dynamisch bereik van het ontvangstpad, gemeten met behulp van de tweesignalenmethode, ongeveer......80 dB;
• bandbreedte van het ontvangstpad op een niveau van -3 dB..........2700 Hz;
• spectrumbreedte van enkelzijbandstraling tijdens transmissie......2700 Hz;
• de draaggolffrequentie en de niet-werkende zijband worden niet slechter onderdrukt dan ........ 40 dB;
• uitgangsvermogen zender in telegraafmodus bij een belasting van 75 Ohm......7 W;
• De frequentiedrift van de lokale oscillator na 30 minuten opwarmen na het inschakelen bedraagt ​​niet meer dan...200 Hz/h.

In de SSB-transmissiemodus wordt het signaal van de microfoon versterkt door operationele versterker A2 en naar een faseverschuiver gevoerd met behulp van de elementen L10, Lll, C13, C14, R6, R7, die een faseverschuiving van 90° oplevert in het frequentiebereik 300- 30-00 Hz.

In het L4C5-circuit, dat dient als de algemene belasting van de mixers op de diodes VD1-VD8, wordt het bovenste zijbandsignaal toegewezen in het bereik van 28-29,7 MHz. De L6R5C9 hoogfrequente breedband faseverschuiver zorgt voor een faseverschuiving van 90° in dit bereik.

Het geselecteerde enkelzijbandsignaal wordt via condensator C6 naar een drietraps vermogensversterker gevoerd met behulp van transistoren VT7-VT9. De fase van voorversterking en ontkoppeling van het uitgangscircuit van de mixer-modulator wordt gemaakt met behulp van een VT9-transistor. De hoge ingangsimpedantie gecombineerd met de lage capaciteit van C6 zorgt voor een minimale impact van de eindversterker op het C5L4-circuit. Het VT9-collectorcircuit omvat een circuit dat is geconfigureerd in het midden van het bereik. De tussentrap van de VT8-veldeffecttransistor werkt in klasse B-modus en de eindtrap werkt in klasse C-modus.

Het U-vormige laagdoorlaatfilter op de C25L13C26 zuivert het uitgangssignaal van hoogfrequente harmonischen en zorgt ervoor dat de uitgangsimpedantie van de eindtrap wordt afgestemd op de karakteristieke impedantie van de antenne. Ampèremeter PA1 wordt gebruikt om de afvoerstroom van de uitgangstransistor te meten en geeft de juiste instelling van het P-circuit aan.

De telegraafmodus wordt verzekerd door versterker A2 te vervangen door een sinusoïdale signaalgenerator met een frequentie van 600 Hz (Fig. 21). Het schakelen tussen CW-SSB gebeurt via schakelaar S1. De telegraafsleutel regelt de bias van VT11 van de generatorvoorversterker en daarmee de levering van een laagfrequent signaal aan de modulator.

In de ontvangstmodus wordt er geen 42 V-stroom aan de zendtrappen geleverd en zijn de eindversterker en microfoonversterker uitgeschakeld. Op dit moment wordt een spanning van 12 V geleverd aan de trappen van het ontvangstpad.

Het signaal van de antenne komt het ingangscircuit L2C3 binnen via de koppelspoel L1; het stemt de lusimpedantie af op de antenne-impedantie. Voor AMP wordt de transistor VT1 gebruikt. De versterking van de cascade wordt bepaald door de voorspanning aan de tweede poort (deler over weerstanden R1 en R2). De belasting van de cascade is circuit L4C5, de verbinding van de RF-cascade met dit circuit wordt uitgevoerd via de communicatiespoel L3. Vanaf de koppelspoel L5 wordt het signaal geleverd aan een diodedemodulator met behulp van diodes VD1-VD8.

Spoelen L8, L9 en een faseverschuiver op L10 en L11 benadrukken signaal 34 in de frequentieband 300-3000 Hz, dat via condensator C15 wordt toegevoerd aan de ingang van operationele versterker Al. De versterking van deze microschakeling bepaalt de basisgevoeligheid van de zendontvanger in ontvangstmodus. Vervolgens komt versterker 34 op transistors VT2-VT4, van waaruit signaal 34 naar kleine luidspreker B1 wordt gestuurd. Het ontvangstvolume wordt aangepast met behulp van een variabele weerstand R15. Om luide klikken te elimineren bij het schakelen tussen de "ontvangst-transmissie" -modi, wordt zowel tijdens ontvangst als verzending stroom aan de UMZCH geleverd op de transistoren VT2-VT4.

De meeste transceiveronderdelen zijn geïnstalleerd op drie printplaten, waarvan schetsen worden getoond in Fig. 22-24, Het eerste bord bevat delen van het ingangs-RF-ontvangstpad (op transistor VT1), delen van een mixer-modulator met faseverschuivende circuits, evenals delen van een lokale oscillator. Het tweede bord bevat laagfrequente trappen op microcircuits A1 en A2 en transistors VT2-VT4. Het derde bord herbergt de eindversterker van het zendpad.

Het bord met de mixer-modulator, RF-versterker en GPA is afgeschermd. De "ontvangst-transmissie" -modi worden geschakeld door een pedaal, dat de 42 V-spanning in- en uitschakelt en twee elektromagnetische relais bestuurt, waarvan er één de antenne schakelt, en de tweede 12 V-spanning levert aan het ontvangstpad. De relaiswikkelingen worden gevoed door een spanning van 42 V en in de spanningsloze toestand schakelen de relaiscontacten de ontvangstmodus in.

Om de zendontvanger van stroom te voorzien, wordt een stationaire basisvoeding gebruikt, waaruit een constante gestabiliseerde spanning van 12 V met een stroom tot 200 mA en een constante ongestabiliseerde spanning van 42 V met een stroom tot 1 A worden geleverd.

Wikkelgegevens van zendontvangerspoelen Tabel 4

De zendontvanger gebruikt vaste MLT-weerstanden voor het vermogen aangegeven in de diagrammen. De aangepaste weerstand is SPZ-4a. Luscondensatoren zijn noodzakelijkerwijs keramisch, afstemcondensatoren zijn KPK-M. Elektrolytische condensatoren - type K50-35 of soortgelijke geïmporteerde condensatoren. Variabele condensatoren van de lokale oscillator en het uitgangscircuit zijn voorzien van een luchtdiëlektricum.

Voor het opwinden van de contourspoelen van de URCH, mixer en zender worden keramische frames met een diameter van 9 mm met afstemkernen SCR-1 gebruikt (kunststof frames van de UPCH-paden van oude buis-tv's zijn ook mogelijk, maar hun thermische stabiliteit is veel erger dan die van keramische exemplaren). Laagfrequente mixer-modulatorspoelen L8 en L9 zijn gewikkeld op ringkernen K16x8x6 gemaakt van ferriet met een frequentie van 100NN of hoger (100HF, 50HF). De spoelen L10 en L11 zijn gewikkeld op OB-ZO-frames gemaakt van 2000NM1 ferriet. De spoelen van wis- en magnetisatiegeneratoren van halfgeleiderbandrecorders werden op dergelijke kernen gewikkeld. De wikkelgegevens van de zendontvangerspoelen staan ​​in de tabel. 4.

KPZZG-transistoren kunnen worden vervangen door KPZOZ met elke letterindex of door KP302. De KP350A-transistor kan worden vervangen door KP350B, KP350V of KP306. Transistor KP325 - op KT3102. Krachtige veldeffecttransistoren KP901 en kunnen met elke letterindex zijn. Alle silicium- en germaniumtransistoren (respectievelijk) met de juiste structuur zijn geschikt voor UMZCH. Diodes KD503 kunnen worden vervangen door KD514 en diode D9 door D18.

Literatuur: A.P. Familieman. 500 schema's voor radioamateurs (radiostations en zendontvangers) St. Petersburg: Science and Technology, 2006. - 272 pp.: ill.

Laten we eens kijken naar de drie best werkende zendontvangercircuits. Het eerste project omvat het creëren van het eenvoudigste apparaat. Met behulp van het tweede schema kun je een werkende HF-transceiver samenstellen op 28 MHz met een zendvermogen van 0,4 W. Het derde model is een halfgeleiderbuiszendontvanger. Laten we het in volgorde nemen.

• Zie ook 3 werkers voor doe-het-zelf-installatie

Een eenvoudige, zelfgemaakte transceiver: doe-het-zelf-schakeling en installatie

Veel beginnende radioamateurs associëren het woord transceiver met een zeer complex apparaat. Maar er zijn circuits die, met slechts vier transistors, communicatie over honderden kilometers in telegraafmodus kunnen verzorgen.

Aanvankelijk was het hieronder weergegeven schakelschema van de zendontvanger ontworpen voor hoofdtelefoons met hoge impedantie. Ik moest de versterker een beetje aanpassen om te kunnen werken met een hoofdtelefoon met een lage impedantie van 32 Ohm.

Schematisch diagram van een eenvoudige 80m-zendontvanger

Circuitgegevens:

1. Spoel L2 heeft een inductie van 3,6 μH - dat zijn 28 windingen op een frame van 8 mm, met een trimmerkern.
2. Het gaspedaal is standaard.

Hoe configureer ik de zendontvanger?

De zendontvanger vereist geen bijzonder complexe configuratie. Alles is eenvoudig en toegankelijk:

We beginnen met ULF, selecteren weerstand R5, installeren deze op de collector van de transistor + 2V en controleren de werking van de versterker door de ingang met een pincet aan te raken - de achtergrond moet in de hoofdtelefoon te horen zijn.

Vervolgens gaan we verder met het instellen van de kwartsoscillator, waarbij we ervoor zorgen dat de opwekking plaatsvindt (dit kan worden gedaan met behulp van een frequentiemeter of oscilloscoop door het signaal van de zender vt1 te nemen).

De volgende stap is het instellen van de transceiver voor verzending. In plaats van een antenne hangen we een equivalent: een weerstand van 50 Ohm 1 W. Parallel verbinden we een HF-voltmeter, schakelen we tegelijkertijd de zendontvanger in voor verzending (door op de toets te drukken), beginnen we de kern van de L2-spoel te draaien volgens de meetwaarden van de HF-voltmeter en bereiken we resonantie.

Dat is eigenlijk alles! Je moet geen krachtige uitgangstransistor installeren met een toename van het vermogen, er verschijnen allerlei fluittonen en excitaties. Deze transistor speelt twee rollen: als mixer bij ontvangst en als eindversterker bij verzending, dus de KT603 zal hier werken.

• Lees ook hoe je dat doet

En tot slot een foto van de structuur zelf:

Omdat de werkfrequenties slechts enkele megahertz bedragen, kunnen alle RF-transistoren met de juiste structuur worden gebruikt.

De printplaat kunt u hieronder downloaden:

Bestanden om te downloaden:

HF-zendontvanger op 28 MHz met zendvermogen 0,4 W

Laten we het schakelschema van een zelfgemaakte kortegolfzendontvanger voor het frequentiebereik van 28 MHz, met een uitgangsvermogen van de zender van 400 milliwatt, in detail bekijken.

Schematisch diagram van de zendontvanger

De zendontvanger is een conventionele superregeneratieve detector. Het enige kenmerk kan worden beschouwd als een variabele weerstand R11, die de installatie vergemakkelijkt. Indien gewenst kan deze op het voorpaneel van de transceiver worden geplaatst.

De gevoeligheid van de ontvanger wordt vergroot door het gebruik van de K174UN4B-microschakeling in versterker 34, die, wanneer hij wordt gevoed door een batterij van 4,5 V, een vermogen van 400 mW ontwikkelt.

Het luidsprekercircuit is verbonden met de min van de stroombron, wat het schakelen met het microfooncircuit vereenvoudigt en een gepaarde knop gebruikt, die de luidspreker en de stroom naar de ontvanger in de zendmodus uitschakelt, en de microfoon en stroom verbindt met de zender in ontvangstmodus. In het diagram wordt de SA1-knop weergegeven in de ontvangende positie.

• Zelfgemaakt schema

De zender is op twee transistoren gemonteerd en is een push-pull-zelfoscillator met kwartsstabilisatie in het feedbackcircuit. De relatief stabiele frequentie van de zelfoscillator maakt het mogelijk om bij een laag zendvermogen een voldoende grote communicatieradius te bereiken met een radiostation van hetzelfde type.

Details en ontwerp van HF-transceiver

De transceiver maakt gebruik van MLT-0.125-weerstanden en K50-6-condensatoren.

Transistor VT1 kan worden vervangen door GT311Zh, KT312V, en transistors VT2, VT3 door GT308V, P403. De voorwaarden voor het vervangen van transistors zijn als volgt: VT1 moet de hoogst mogelijke versterking hebben bij de afsnijfrequentie, en transistors VT2 en VT3 moeten dezelfde stroomoverdrachtscoëfficiënt hebben.

Contourspoelen L1 en L2 worden gewikkeld op frames met een diameter van 5 mm. Ze hebben afgestemde carbonylijzerkernen met een diameter van 3,5 mm. De spoelen zijn ingesloten in gaasjes van 12x12x17 mm.

Het L1-spoelscherm is verbonden met de min van de batterij, en L2 met de plus. Beide spoelen zijn gewikkeld met PEV-draad met een diameter van 0,5 mm en hebben elk 10 windingen.

Bij de vervaardiging van spoelen L1 en L2 kunt u contouren van het IF-pad van televisies gebruiken. Het is hetzelfde frame, 25 mm lang en 7,5 mm in diameter, dat wordt gebruikt bij de vervaardiging van de spoelen L3 en L4. Ze bevinden zich horizontaal op het bord.

De L3-spoel is gewikkeld in stappen van 1 mm, de spoel heeft 4 + 4 windingen PEV-draad met een diameter van 0,5 mm met een tikje vanuit het midden, de afstand tussen de helften van de wikkeling is 2,5 mm.

Spoel L4 bevat 4 windingen van dezelfde draad, van winding tot winding, en bevindt zich tussen de helften van de wikkeling van spoel L3. Smoorspoelen L5 en L6 zijn gewikkeld op industriële weerstanden uit de IF-paden van oude tv's.

Elke luidspreker met een weerstand van 8 ohm kan worden gebruikt. Luidsprekers als 0DGD-8, 0DGD-6 zijn geschikt; 0,25GDSh-3.

Transformator T1 is gewikkeld op elke magnetische kern van klein formaat, bijvoorbeeld het type ShZkhb, en bevat 400 windingen PEV-draad met een diameter van 0,23 mm in de primaire wikkeling en 200 windingen van dezelfde draad in de secundaire wikkeling.

• Stap voor stap montage

Een kleine capsule DEMSH-1a wordt gebruikt als microfoon. De antenne is telescopisch en heeft een lengte van 105 mm. Als stroombron wordt een batterij van vier elementen van het type A316, A336, A343 gebruikt.

Opzetten

U moet de zendontvanger configureren met behulp van een ultrasoon echolood. Met een niet-gesoldeerde weerstand R5 is een milliampèremeter verbonden met het onderbrekingscircuit SA2. De stroom in rustmodus mag niet hoger zijn dan 5 mA.

Wanneer u punt A aanraakt met een schroevendraaier, moet er geluid in de luidspreker verschijnen. Als de versterker zelfbekrachtigd is, moet de weerstand van weerstand R4 worden verhoogd tot 1,5 kOhm, maar onthoud dat hoe hoger de weerstandswaarde, hoe lager de gevoeligheid van de versterker.

Als er geen ruis is, is het noodzakelijk om de schuifregelaar van weerstand R11 van de bovenste (volgens het diagram) naar de onderste positie te verplaatsen. Er zou een luid, aanhoudend geluid moeten verschijnen, wat aangeeft dat de superregeneratieve detector goed werkt.

Verdere afstemming van de ontvanger wordt pas uitgevoerd na het afstemmen van de zender en bestaat uit het aanpassen van de capaciteit van condensator C5 (ruwe afstemming) en inductie L1 (fijnafstemming) naar de modus voor de beste ontvangst van het zendersignaal.

Bij het instellen van de zender is het noodzakelijk om een ​​milliampèremeter in het open circuit "x" op te nemen en de waarde van weerstand R6 zo te selecteren dat de stroom in dit circuit gelijk is aan 40-50 mA.

Vervolgens moet u een milliampèremeter met een meetlimiet van 50 μA aansluiten op de positieve bus van de zender, en het andere uiteinde van het apparaat via een diode en condensator 1 (> -20 pF) op de antenne.

Elementen L3, L4, C17, L2 en C18 zijn aangepast aan de maximale uitslag van de instrumentnaald. Bovendien passen ze ze grofweg aan met condensatoren, of beter gezegd, met circuitkernen.

De tussenlijn van spoel L3-L4 mag niet verder dan ±3 mm van de middenpositie verwijderd zijn, omdat op de uiterste punten de opwekking kan worden verstoord als gevolg van een schending van de symmetrie van de armen van de transistoren VT2 en VT3.

Door L2 en C18 aan te passen terwijl de antenne is uitgetrokken volgens de maximale afbuiging van de instrumentnaald, is het noodzakelijk om volledige coördinatie van de antenne en de zender te bereiken.

Als bij het inschakelen van de zender de opwekking plotseling stopt, duidt dit op een onjuiste instelling. In dit geval is het noodzakelijk om de bedrijfsmodi van VT2 en VT3 opnieuw te selecteren, L2, L3, L4 zorgvuldig te configureren en als dit niet helpt, selecteer dan transistors met nauwere parameters.

Dual-band buis-halfgeleiderzendontvanger

Deze transceiver kan worden geconfigureerd voor elk bereik van 1,8 tot 10 MHz en kan indien nodig het vermogen vergroten. Het is gebouwd volgens het ‘één transformatie’-schema.

ALS-frequentie = 5,25 MHz. De keuze voor de IF-frequentie is te danken aan het feit dat bij een lokale oscillatorfrequentie van 8,75–9,1 MHz twee bereiken van 3,5 en 14 MHz elkaar tegelijk overlappen.

Dit circuit maakt gebruik van een zelfgemaakt 7-kristallen ladderkwartsfilter volgens het circuit voorgesteld door Kirs Pinelis (YL2PU) in de bekende DM2002-transceiver.

Beide diodemengers zijn gemaakt volgens het klassieke ontwerp met behulp van transformatoren met een volumetrische koppeldraai.

Zendontvangercircuit

Het circuit is ontworpen met behulp van 5 vingerlampen. Het bevat een instelbare hoge- en middenfrequentieversterker, een gebalanceerde mixer en een lokale oscillator. Laten we het diagram in volgorde doornemen.

In de ontvangstmodus wordt het signaal via banddoorlaatfilters L1-L2 naar de UHF gevoerd, gemaakt op een 6K13P-lamp. Vervolgens wordt het naar de eerste mixer van het pad gevoerd, gemaakt in een ringpatroon. Een signaal van de eerste lokale oscillator wordt aan één van de mixeringangen toegevoerd. Het resulterende middenfrequentiesignaal wordt via een aanpassingscircuit naar een kwartsfilter gevoerd.

Met dit matchingschema kunnen we de verliezen in de eerste mixer - IF-sectie enigszins verminderen. Vervolgens wordt het IF-signaal versterkt in een omkeerversterker met behulp van een 6ZH9P-lamp. Het versterkte signaal, vrijgegeven op circuit L5, wordt toegevoerd aan de tweede mixer van het pad, gemaakt in een ringcircuit, dat fungeert als een SSB-signaaldetector.

Het laagfrequente signaal wordt geïsoleerd op de RC-keten en naar het pentodegedeelte van de 6F12P gevoerd, dat als voorlopige ULF fungeert. In de ontvangstmodus fungeert het triodegedeelte als kathodevolger voor het AGC-systeem. De ULF PA (ook wel zender PA genoemd) is gemaakt op een 6P15P pentode.

In de transmissiemodus worden alle fasen van de ontvanger omgekeerd met behulp van het RES-15-relais met paspoort 004 (het is beter om betrouwbaardere relais te gebruiken). Het schakelen tussen ontvangst-/zendmodi wordt uitgevoerd door een PTT-schakelaar.

Kenmerken van componentselectie

De gebruikte smoorspoelen zijn gewone D-0.1.

Transformatoren TP1-TP3 zijn gemaakt op 1000NN ferrietringen met een buitendiameter van 10-12 mm en bevatten 15 windingen PEL-0,2-draad die driemaal zijn gedraaid (voor TP1 en TP2) en tweemaal voor TP3.

Elke audio(uitgangs)transformator met een transformatieverhouding van 2,5 kOhm tot 8 Ohm. De voedingstransformator wordt gebruikt met een totaal vermogen van 70 W.

De spoelen L1-L3 zijn gewikkeld met PEL-0,25-draad en bevatten 30 windingen. De spoelen L4-L5 bevatten elk 55 windingen PEL-0.1, alle communicatiespoelen zijn gewikkeld met PELSHO 0,3-draad op papieren hoezen bovenop de overeenkomstige contourspoelen, en het aantal windingen wordt in het diagram uitgedrukt als een verhouding voor elk geval.

Spoel L6 heeft 60 windingen van 0,1 draad (voor alle circuits is het mogelijk om frames uit de IF-circuits van buizen-tv's uit de CNT-serie te gebruiken).

De GPA-spoel wordt gebruikt uit de R-326-ontvanger; wanneer deze onafhankelijk wordt vervaardigd (wat zeer arbeidsintensief is), wordt deze gemaakt op een keramisch frame van 18 mm met behulp van PEL-draad 0,8 15 windingen met een steek van 0,5 mm. Tappen van 3 en 11 slagen vanaf het (koude) uiteinde. De P-circuitspoel is gemaakt op een frame met een diameter van 30 mm en heeft 26 windingen van PEL 0,8-draad, experimenteel geselecteerd.

Opzetten van een buizenzendontvanger

Zonder rekening te houden met de problemen van het opzetten van zelfgemaakte kwartsfilters, die in veel publicaties worden besproken, is de rest van het opzetten van het circuit vrij eenvoudig. Het controleren van de prestaties van de ULF is zowel op het gehoor als met een oscilloscoop mogelijk. Stel vervolgens de frequentie van de lokale kwartsoscillator met spoel L6 in op de gewenste frequentie (punt -20 dB op de helling van het kwartsfilter). Vervolgens stellen we grofweg de gevoeligheid van het pad in door afwisselend de DFT- en IF-circuits aan te passen op basis van de maximale ruis in de luidspreker. Dan kun je de schakeling nauwkeuriger afstellen bij het ontvangen van signalen uit de lucht, of gebruik maken van de GSS.

Vervolgens schakelen we over naar de overdrachtsmodus. Met behulp van een variabele "balans" -weerstand stellen we de minimale draaggolfspanning na de mixer in (gebruik een oscilloscoop of millivoltmeter). Vervolgens passen we met behulp van de controleontvanger de variabele weerstand van 22 kOhm aan totdat modulatie van hoge kwaliteit wordt verkregen.

De Smooth Range-generator instellen

Zorg ervoor dat de VFO hoogfrequente oscillaties genereert. Een frequentiemeter (digitale weegschaal) en een oscilloscoop kunnen hierbij handig zijn.

Nadat we de spanning hebben gestabiliseerd die de generator met glad bereik levert, gaan we verder met het opzetten ervan. Het zou moeten beginnen met een externe inspectie van de GPA, waarbij het noodzakelijk is om ervoor te zorgen dat alle condensatoren van het SGM-type groep "G" zijn. Dit is erg belangrijk, omdat hun instabiliteit van capaciteit of temperatuurcoëfficiënt zal worden weerspiegeld in de algehele frequentiestabiliteit van de generator.

De kwaliteitseisen voor de GPA-contourspoel zijn bekend. Dit is een van de belangrijkste onderdelen van het apparaat. Hier mogen geen haspels van twijfelachtige kwaliteit worden gebruikt! U moet een zeer verantwoorde benadering hanteren bij de selectie van condensatoren waaruit het GPA-circuit bestaat. Dit zijn condensatoren van het KT-type, de ene is rood of blauw en de andere is blauw. De verhouding van hun capaciteiten, wat een totale capaciteit van 100 pF oplevert, wordt geselecteerd met behulp van de methode voor het verwarmen van de montage en het chassis, die hieronder zal worden besproken.

Ze beginnen de grenzen te leggen van de frequenties die worden gegenereerd door de generator met een glad bereik. Als onderdeel van dit werk is bereikt dat de GPA, wanneer de platen met variabele condensatoren volledig zijn geplaatst, een frequentie van ongeveer 8,75 MHz genereert. Als deze lager blijkt te zijn, moet de capaciteit van de condensatoren enigszins worden verlaagd, als deze hoger is, moet deze worden vergroot. Aanvankelijk wordt bij het selecteren van deze capaciteit ook relatieve aandacht besteed aan de verhouding van de kleuren van de condensatoren.

Als de KPI-platen volledig zijn verwijderd (minimale capaciteit), zou de GPA een frequentie moeten genereren die dichtbij 9,1 MHz ligt. De frequentie van de VFO wordt geregeld door een frequentiemeter (digitale weegschaal) die is aangesloten op de uitgang voor de digitale weegschaal.

Nadat we de installatie van het frequentiebereik van de GPA hebben voltooid, beginnen we met de thermische compensatie van deze generator, die bestaat uit het selecteren van de verhouding van de capaciteiten van de rode en blauwe condensatoren waaruit de circuitcapaciteit bestaat. Dit werk wordt uitgevoerd met behulp van de eerder genoemde frequentiemeter, die een frequentiemeetnauwkeurigheid biedt van niet slechter dan 10 Hz. Voordat u met de frequentiemeter gaat werken, moet deze goed worden opgewarmd.

De zendontvanger wordt ingeschakeld en warmt gedurende 10-15 minuten op. Vervolgens worden met behulp van een tafellamp de onderdelen en het GPA-chassis langzaam verwarmd. Bovendien is het beter om ze niet direct te verwarmen, maar in een gebied enigszins afgelegen van de GPA, ongeveer tussen de GPA en de uitgangsgeneratorbuis. Wanneer de temperatuur in het GPA-gebied 50-60 graden bereikt, noteer dan in welke richting de GPA-frequentie is gegaan. Als deze is toegenomen, is de temperatuurcoëfficiënt van de condensatoren waaruit het circuit bestaat negatief en significant in absolute waarde. Als deze is afgenomen, is de coëfficiënt positief of negatief, maar klein in absolute waarde.

Zoals reeds vermeld, worden condensatoren van het KT-type gebruikt met verschillende afhankelijkheden van de omkeerbare capaciteitsverandering bij temperatuurveranderingen. Condensatoren met positieve TKE (temperatuurcoëfficiënt van capaciteit) hebben een blauwe of grijze behuizingskleur. Neutrale TKE voor blauwe condensatoren met een zwarte markering. Blauwe condensatoren met een bruine of rode markering hebben een matige negatieve TKE. Ten slotte duidt een rode condensatorbehuizing op een significante negatieve TKE.

Nadat u het geheel volledig heeft laten afkoelen, vervangt u de condensatoren, waarbij u hun temperatuurcoëfficiënt in de gewenste richting verandert, terwijl de totale capaciteit hetzelfde blijft. In dit geval moet u voortdurend de veiligheid van de eerder geïnstalleerde VFO-frequenties controleren.

Deze handelingen moeten worden herhaald totdat wordt bereikt dat een stijging van de GPA-temperatuur met 35-40 graden een verschuiving in de GPA-frequentie met niet meer dan 1 kHz zal veroorzaken.

Dit betekent dat de frequentie van de zendontvanger, wanneer deze tijdens normaal gebruik opwarmt, in 10-15 minuten niet meer dan 100 Hz zal dalen.

Extra stabiliteit zal worden geboden door de CAFC van de toegepaste CS (Makeevskaya).

De referentiekwartsoscillator is gemaakt van de KT315G-transistor en behoeft geen commentaar. Het heeft geen zin om het op een extra lamp uit te voeren.

Beschrijving van de voltooide transceiver, printplaten, foto's

Transceiver printplaat - formaat 225 bij 215 mm:

We maken het voorpaneel als volgt:

1. Wij printen de fitting 1:1 op transparante folie met behulp van een laserprinter.
2. Daarna ontvetten we het en plakken we er dubbelzijdige tape op (verkrijgbaar op bouwmarkten). Omdat de tape niet breed genoeg is om het hele paneel te bedekken, hebben we meerdere stroken gelijmd.
3. Vervolgens verwijderen we het bovenste papier van de tape en lijmen we onze film. We egaliseren het zorgvuldig.
4. Vervolgens snijden we met een scalpel gaten uit voor variabele weerstanden, knoppen, enz. Het is niet nodig om gaten te maken voor het display.

Dat is alles!

Uitzicht op de halfgeleiderbuiszendontvanger binnenin:

Transceiver uiterlijk:

Video over het assembleren van een mini-transceiver met behulp van twee transistors met uw eigen handen:

Het zend-ontvangstpad van de SSB-zendontvanger is bedoeld voor gebruik in een enkelbandszendontvanger met een bereik van 40 meter. Bij de ontwikkeling ervan was het de taak om het maximaal mogelijke dynamische bereik van de ontvanger te garanderen, het aantal wikkeleenheden dat moet worden aangepast te verminderen, het schakelcircuit van de ontvangst- en zendeenheden te vereenvoudigen en de installatie te vergemakkelijken. Het schematische diagram van het zendontvangerpad van de SSB-transceiver wordt weergegeven in de figuur.

Het zend-ontvangstpad van de SSB-zendontvanger is ontworpen met behulp van een enkel IF-circuit. Als hoofdselectiefilter werd een vierkristallen kwartsladderfilter met een frequentie van 8,86 MHz en een bandbreedte van 2,5 kHz gebruikt. Het pad bevat geen schakelelementen (bijvoorbeeld elektromagnetische relais) en ook geen resonantiecircuits, behalve het ingangs-/uitgangsbanddoorlaatfilter (DFT). Dit werd mogelijk dankzij het gebruik van omkeerbare trappen en dioderingmixers. De gevoeligheid van het pad in ontvangstmodus is ongeveer 1 µV, het dynamisch bereik is minimaal 90 dB. In de transmissiemodus bedraagt ​​de onderdrukking van draaggolf- en out-of-band-emissies minimaal 40 dB.

De SSB-transceiver van de transceiver wordt gevoed door een +12V-bron en verbruikt een stroomsterkte van niet meer dan 100 mA. Het schakelen van de “ontvangst-zend”-modi wordt uitgevoerd door het leveren van een +12V voedingsspanning via de +RX- of +TX-besturingscircuits aan de overeenkomstige padtrappen met behulp van schakelaar SA1. Wanneer een signaal wordt ontvangen, wordt er stroom geleverd aan de transistoren VT2, VT4, VT6 en de DA1-chip. In dit geval zijn de transistoren VT1, VT3, VT5, VT7, VT8 gesloten en hebben ze geen invloed op de signaalversterking, omdat de +TX-stuurcircuits zijn aangesloten op een gemeenschappelijke draad.

In de ontvangstmodus wordt het radiosignaal van de antenne via de RX-ingang van het pad geleverd aan een tweecircuit DFT met capacitieve koppeling, gevormd door de elementen L1-L4, C1-SZ, en vervolgens aan de eerste mixer, gemaakt volgens naar een ringgebalanceerd circuit met behulp van diodes VD1-VD4. Ook hier wordt een signaal geleverd door een smooth range generator (heterodyne), die voor het 40 m bereik afgestemd moet worden in het frequentiebereik 15867...15967 kHz. De hoofdversterking bij een middenfrequentie van 8,86 MHz wordt geleverd door twee omkeerbare trappen op respectievelijk de transistoren VT2, VT3 en VT4, VT5. Het afstemmen van de omkeertrappen met een kwartsfilter gemaakt op resonatoren ZQ1-ZQ4 wordt uitgevoerd met behulp van verzwakkers op weerstanden R10, R11 en R12, R13. Deze aanpassingsmethode maakt het mogelijk om een ​​zwakke afhankelijkheid van de frequentierespons van het filter van de ingangs- en uitgangsweerstanden van de omkeertrappen te verkrijgen, de configuratie van de eenheid te vereenvoudigen en de stabiliteit van het zendontvangerpad te vergroten.

Het nadeel van deze optie is de verzwakking die door de verzwakkers wordt geïntroduceerd. De tweede mixer, eveneens gemaakt op VD5-VD8-diodes, wordt voorzien van een signaal van een lokale referentie-kwartsoscillator, die is gemonteerd op een VT9-transistor en een ZQ5-kwartsresonator volgens een driepunts capacitief circuit. De source-volger op transistor VT10 dient om de generator van de belasting te isoleren. Het door de mixer geïsoleerde audiofrequentiesignaal wordt toegevoerd aan de basis van transistor VT6 - een voorlopige ultrasone frequentieversterker met weinig ruis, en vervolgens naar de trap van de eindversterker 3H op de DA1-chip. Signaalversterking met 3H (geluidsvolume) wordt geregeld door variabele weerstand R30. Een dynamische kop van 1 W met een weerstand van 8...16 Ohm is aangesloten op de klemmen van het pad “3H Output”.

In de transmissiemodus wordt de voedingsspanning verwijderd van de transistoren van het ontvangstpad en geleverd aan de transistoren VT1, VT3, VT5, VT7, VT8. VT7, VT8 heeft een microfoonversterker samengesteld die is ontworpen om te werken met een dynamische microfoon, bijvoorbeeld MD-47. Vervolgens gaat het signaal naar de tweede mixer, die in de signaaloverdrachtmodus de functie van een gebalanceerde modulator vervult. Het DSB-signaal van de mixer gaat naar de basis van de VT5-transistor van de omgekeerde trap en vervolgens naar een kwartsfilter, dat een enkelzijbandsignaal genereert. Het door de VT3 SSB-transistor versterkte signaal wordt aan de eerste mixer geleverd. Het bereikbanddoorlaatfilter L1-L4, C1-SZ selecteert signalen met een werkfrequentie van 7,0...7,1 MHz uit dit spectrum, terwijl tegelijkertijd de signalen van conversiebijproducten worden verzwakt.

Op transistor VT1 is een RF-bufferversterker gemonteerd, die dient om het signaal van het zendpad af te stemmen op de vermogensversterker. De cascadeversterking wordt geregeld door weerstand R26. Een verzwakker op de weerstanden R23 en R24 verhoogt de stabiliteit van de werking ervan. Een gemodificeerde breedband veldeffecttransistor-vermogensversterker van de DM2002-zendontvanger werd gebruikt als vermogensversterker voor het beschreven zendontvangerpad. Het biedt lineaire signaalversterking in het frequentiebereik 1,8...30 MHz met een uitgangsvermogen van 10 W. De voordelen van deze versterker omvatten ook de stabiele werking bij een zeer ongelijkmatige belasting. Het diagram voor het aansluiten van een eindversterker, een generator met glad bereik en het schakelen van antennecircuits op het pad wordt weergegeven in de figuur. Printplaten voor deze transceiver SSB-transceiver zijn niet ontwikkeld en de gehele installatie van de transceiver is uitgevoerd met behulp van een scharnierende methode.

Het ontwerp van het zend-ontvangstpad van de SSB-transceiver maakt gebruik van constante weerstanden MYAT, niet-polaire condensatoren - keramische KM, KD, KT; polair - K53-14. HF-transformatoren T1, T2, T7, T8 zijn gewikkeld met drie getwiste draden PEV-2 0,27 op magnetische ringkernen van standaardformaat K12x6x5 gemaakt van 2000NM ferriet. Het aantal windingen is 10. TZ-T6-transformatoren zijn op soortgelijke magnetische kernen gewikkeld in twee PEV-2 0,27-draden en bevatten elk 10 windingen. De spoelen L2, L3 en L11 worden op vierdelige frames met een diameter van 4 mm gewikkeld met ferriettrimmers (van huishoudelijke apparatuur) en ingesloten in schermen. Ze bevatten 20 windingen PEL 0,25-draad, gelijkmatig verdeeld in vier secties. Communicatiespoelen L1, L4 hebben elk drie windingen van dezelfde draad, gewikkeld in een van de middensecties bovenop de spoelen. Smoorspoelen L5-L10 - standaard DM-0,1 100 μH.

KT606A-transistors in het transmissiepad kunnen worden vervangen door KT646A-transistors. Diodes KD503A in ringmixers - op KD514A, KD922A. Veldeffecttransistoren KPZ0ZB in de lokale referentie-oscillator zijn vervangbaar door KPZ0ZE, KP302A, KP302B. Resonatoren met een frequentie van 8,887 MHz worden gebruikt in PAL-SECAM-televisiedecoders, maar kwartsresonatoren kunnen worden gebruikt op elke andere frequentie in het frequentiebereik 5...9 MHz. In dit geval is het ook mogelijk om de parameters van de resonatoren te bepalen en de capaciteiten van de condensatoren in het filter opnieuw te berekenen met behulp van de methode beschreven in. Antennecircuitschakelrelais - REK23, versie RF4.500.472-02 (RES49 versies RS4.569.421-02, RS4.569.421-08) met een bedrijfsspanning van 12 V.

Voordat u begint met het instellen van het zend-ontvangstpad van de SSB-transceiver, moet u de installatie zorgvuldig op fouten controleren. De installatie begint met het opzetten van het kwartsfilter. Om dit te doen, is het noodzakelijk om de parameters van de gebruikte kwartsresonatoren te bepalen en de capaciteiten van de condensatoren C11 - C15 in het filter te berekenen. Vervolgens worden de bedrijfsmodi van de omkeerbare cascades gecontroleerd door de ruststroom van de transistors in te stellen op ongeveer 30 mA. De frequentie van de lokale referentie-kwartsoscillator wordt ingesteld door de spoel L11 zo aan te passen dat deze overeenkomt met de frequentie op het -20 dB-punt op de onderste helling van de frequentierespons van het kwartsfilter. De lokale oscillatorfrequentie wordt geregeld door een frequentiemeter die is aangesloten op condensator C40. De eerste mixer wordt voorzien van een signaal van de GPA. In de ontvangstmodus wordt, door de antenne aan te sluiten op de ingang van het pad met behulp van de afstellers van de spoelen L2 en L3, de DFT grofweg aangepast aan het maximum van het ontvangen signaal. De versterking van het pad in de ontvangstmodus kan worden aangepast door weerstanden R3 en R17 te selecteren. Op voorwaarde dat alle onderdelen van het apparaat in goede staat verkeren, zou het ontvangende onderdeel moeten werken en op betrouwbare wijze signalen moeten ontvangen van radiostations die op de band actief zijn.

Als GSS beschikbaar is, kunnen filters nauwkeuriger worden aangepast. In de zendmodus wordt de DFT aangepast aan het maximale signaalniveau aan de TX-uitgang door een signaal van de geluidsgenerator aan te leggen op de microfooningang van het pad. Het signaalniveau aan de TX-uitgang wordt gemeten met een RF-voltmeter. Vervolgens wordt een eindversterker op het pad aangesloten. Door weerstand R26 aan te passen en weerstanden R7 en R20 te selecteren in het feedbackcircuit van de omkeertrappen, wordt de versterking van het pad ingesteld op basis van het maximale vermogen dat wordt geregeld bij het belastingsequivalent dat is aangesloten op de uitgang van de PA, en op basis van het minimale signaal vervorming. De kwaliteit van het verzonden signaal wordt beoordeeld door een controleontvanger. Tijdens deze handeling kunt u het spectrum van het gegenereerde SSB-signaal aanpassen door de frequentie van de lokale referentie-oscillator te wijzigen.

Voor gebruik in de ether wordt een zendontvanger met een dergelijk zendontvangerpad van een SSB-zendontvanger gebruikt. Als we de cascades op de transistoren VT1, VT3, VT5, VT7, VT8 en de schakelschakeling buiten beschouwing laten, kan het apparaat als ontvanger op het HF-bereik worden gebruikt. Het is ook mogelijk om op basis hiervan een multibandtransceiver te bouwen. Om dit te doen, moet u banddoorlaatfilters toevoegen voor elke relais-gecommuteerde band en de VFO vervangen door een multi-band exemplaar.

Deze buis-halfgeleider SSB-zendontvanger met directe conversie naar het bereik kan voor herhaling worden aanbevolen door beginnende radioamateurs die hun eerste stappen zetten in de fascinerende wereld van radiogolven. De zendontvanger bevat geen dure of schaarse onderdelen, is eenvoudig te vervaardigen, eenvoudig te configureren en levert zeer bevredigende resultaten op bij het werken in de lucht.

Specificaties:

• vermogen geleverd aan de laatste trap.......10-13 W;
• vermogen geleverd aan het antenne-equivalent (75 Ohm) ...... 7-8 W;
• Carrier-onderdrukking............................................... ................ ...............50 dB;
• werkfrequentiebereik..........................................1,8—2,0 MHz;
• gevoeligheid van het ontvangstpad..............................5 µV;
• Ingangsimpedantie ontvanger..........................................75 Ohm;
• uitgangsimpedantie zender...................................75 Ohm.

Ondanks de eenvoud van het ontwerp heeft de zendontvanger slechts één nadeel vergeleken met zendontvangers die zijn gebouwd met behulp van een superheterodyne circuit met behulp van elektromechanische filters: minder selectiviteit in de ontvangstmodus en minder onderdrukking van de bovenste zijband in de zendmodus, namelijk 20-40 dB. Het schematische diagram van de zendontvanger wordt getoond in Fig. 11.

In de ontvangstmodus wordt het signaal van de antenne via relaiscontacten K3.2, condensator C14 en relaiscontacten K2.2 geleverd aan het ingangscircuit L6C15 *, afgestemd op het middenfrequentiebereik van 1850 kHz. Diodes VD1, VD2 dienen om de ingang te beschermen tegen de effecten van sterke atmosferische en industriële ruis.

Er is geen radiofrequentieversterker (RFA). Een ontvangergevoeligheid van enkele microvolt is echter voldoende voor normaal gebruik op het bereik van 160 m. Via de L7-koppelspoel wordt het geselecteerde signaal naar een mixer gevoerd die is gemaakt met VD3-VD6-diodes. De mixer is door koppelspoel L12 verbonden met de lokale oscillator.

Condensator C17* en weerstand R10 vormen de eenvoudigste RF-faseverschuiver. De spanning over de condensator is 90° in fase verschoven ten opzichte van de spanning over de weerstand, wat voor de nodige faseverschuivingen in de mengkanalen zorgt. De condensatoren C16, C18-C20 en de spoelen L8, L9 dienen voor het scheiden van de HF- en LF-stromen die in de mengkanalen stromen. De laagfrequente faseverschuiver bevat een baluntransformator L10 en twee faseverschuivende ketens R13*C22* en R14*C21*. Vanaf de laagfrequente uitgang van de enkelbandsmixer komt het signaal in het C23L11C24 laagdoorlaatfilter (LPF), dat frequenties boven 2700 Hz verzwakt.

Vanaf het laagdoorlaatfilter wordt het signaal via de contacten SA1.1 naar een universele audiofrequentieversterker (AFA) gestuurd, die zowel voor ontvangst als verzending wordt gebruikt. De ultrasone geluidsuitvoer wordt belast bij telefoons met hoge impedantie (800-3200 Ohm).

In de transmissiemodus wordt het signaal van een dynamische microfoon, bijvoorbeeld MD-200, via weerstand R23, die het niveau regelt, naar een universele ultrasone sirene gestuurd. Diode VD11 wordt gebruikt om de microfoon uit te schakelen wanneer de zendontvanger ontvangt. Vanaf de uitgang van het ultrasone filter wordt via de contacten SA1.1 het versterkte signaal naar het laagdoorlaatfilter gevoerd.

Diodes VD7, VD8, gelegen aan de ingang van het laagdoorlaatfilter, onderbreken de pieken van het audiosignaal wanneer te luid voor de microfoon wordt gesproken. Harmonischen die ontstaan ​​bij het begrenzen van het audiosignaal en buiten het audiobereik liggen, worden door het laagdoorlaatfilter onderdrukt. In de ontvangstmodus overschrijdt de spanning aan de uitgang van het laagdoorlaatfilter nooit de uitschakeldrempel van de diode (0,5 V) en heeft daarom geen invloed op de werking van de zendontvanger.

De transceivermixer is omkeerbaar en fungeert als een gebalanceerde modulator tijdens het zenden. Het gegenereerde signaal via de koppelspoel L7 wordt toegewezen aan het ingangscircuit L6C15*, vanwaar het via de contacten van relais K2.2 wordt toegevoerd aan de viertraps RF-versterker. Het versterkte RF-signaal wordt geleverd aan het stuurrooster van de radiobuis van de vermogensversterker VL1. Een door de gelijkrichter geleverde roostervoorspanning van -15 V zorgt ervoor dat de lamp in de AB-modus werkt. De spanning op het schermrooster +100 V wordt gestabiliseerd door een VD10 zenerdiode.

In de ontvangstmodus zijn de contacten K1.1 gesloten naar aarde en wordt de spanning op het schermrooster VL1 nul, wat leidt tot de volledige vergrendeling van deze lamp. Een dergelijke regeling van de uitgangstrap van de zender tijdens de overgang van zenden naar ontvangst zorgt ook voor een snelle ontlading van hoogspannings-elektrolytische condensatoren met hoge capaciteit in de voeding wanneer de zendontvanger wordt uitgeschakeld, wat nodig is om aan de elektrische veiligheidseisen te voldoen.

De lokale oscillator van de zendontvanger is samengesteld met behulp van een capacitief feedbackcircuit met behulp van een VT5-transistor. Circuit L13C26C27* is afgestemd op de signaalfrequentie en kan worden aangepast aan het bereik met behulp van condensator C26. Condensator C27 is een “uitrekcondensator”. Om de efficiëntie van de lokale oscillator te vergroten, wordt er geen voorspanning op de basis van de transistor toegepast. In dit geval neemt de collectorstroom de vorm aan van korte pulsen (modus C). De voedingsspanning van de lokale oscillator wordt gestabiliseerd door de R17VD9-keten.

De zendontvanger wordt gevoed door een gelijkrichter die samen met een voedingstransformator in een aparte behuizing is gemonteerd. Met deze oplossing kunt u achtergrond- en AC-interferentie vrijwel volledig elimineren. Het voedingscircuit wordt getoond in Fig. 12.

De voeding maakt gebruik van een TS-270-transformator van de voeding van de Raduga-716 TV, die erg omvangrijk is. Als u het ontwerp wilt verkleinen, kunt u alle beschikbare stroomtransformatoren gebruiken met een vermogen van 30-60 W, bijvoorbeeld TAN30, TAGO1, waarbij u, door de wikkelingen in serie aan te sluiten, een anodespanning van +300 kunt krijgen. ..+320 V, een voedingsspanning van de lampgloeidraad van 6,3 IN; en door een spanningsverdubbelingscircuit van 6,3 V samen te stellen, verkrijg je een spanning van -13____-15 V om het hoofdcircuit van stroom te voorzien (Fig. 13). U zult de -20 V-spanning moeten verlaten door een relais te selecteren met een bedrijfsspanning van 12-13 V,

Geleiders met een spanning van 6,3 V, die de gloeidraad van de VL1-lamp voeden, moeten in elkaar worden gedraaid en in een aparte bundel worden gelegd om te voorkomen dat er een achtergrond in de ultrasone sirene verschijnt. Voor hetzelfde doel, bij gebruik van een voeding die is samengesteld volgens het diagram in Fig. 13 moet de zenerdiode VD11 in de behuizing van de transceiver worden geïnstalleerd (samen met de condensatoren SG en C2"). De universele ultrasone frequentie die in de transceiver wordt gebruikt, is een zeer gevoelige versterker. Het kan blijken dat het niet mogelijk zal zijn om zich te ontdoen van van de zelfexcitatie die daarin optreedt.

In dit geval moet u aparte ultrasoon geluid introduceren - voor ontvangst en een microfoon - voor verzending (Fig. 14.) De aansluitpunten op het schakelschema worden aangegeven met de letters A en A" (zie Fig. 11 en Fig. 14).

Een microfoonversterker maakt gebruik van een dynamische microfoon, misschien dezelfde MD-200, en een ultrasone telefoonversterker is ontworpen om telefoons met een gelijkstroomweerstand van 50 Ohm en hoger of een luidspreker aan te sluiten. Dit schema heeft geen speciale kenmerken.

Als de lokale oscillatorfrequentie onstabiel is (de frequentie "zweeft"), is het noodzakelijk om de lokale oscillator te assembleren met een buffer- of ontkoppelingscascade (Fig. 15). De locatie van de verbinding samen met de lokale oscillator wordt weergegeven in het zendontvangerdiagram (Fig. 11 en Fig. 15) met de letters B en B", C en C", D en D".

Om de gevoeligheid van het ontvangstpad van de zendontvanger te vergroten, kunt u een URF samenstellen (Fig. 16), waarvan de verbindingslocatie wordt weergegeven door de letters E en E, F en F1, N en N", K en K" , L en L" (zie Afb. 11 en Afb. .16).

Het signaal naar de VT16-basis komt van de L16-communicatiespoel. Rsoiiyir xx-i zorgt voor een verschuiving van het werkpunt naar het lineaire gedeelte van de overgangskarakteristiek van de transistor. De C54R43-keten wordt gebruikt om de RF-versterking aan te passen. Het vergroten van de weerstand van weerstand R43 vergroot de negatieve feedback en vermindert dienovereenkomstig de versterking. Tegelijkertijd wordt de kans op overspraak zowel in de versterker als in de mixer verminderd.

Diodes VD14, VD15 spelen de rol van een elektronische schakelaar. Bij ontvangst wordt diode VD14 geopend door de collectorstroom van transistor VT16 en heeft deze geen invloed op de werking van de versterker.

Via spoel L7 is circuit L6C55* aangesloten op een eenwegmenger. Tijdens de transmissie wordt er stroom geleverd aan de transistoren van de RF-zender VT1-VT4 en wordt deze afgenomen van de transistor van de RF-ontvanger VT16. Diode VD15 gaat open en verbindt de versterkeringang met het L6C55*-circuit.

In de transceiver kan een zeer breed scala aan onderdelen worden gebruikt. Hoogfrequente transistors VTl-VT5, VT14-VT16 kunnen van de KT312-, KT315-serie zijn met elke letterindex. In de ultrasone versterker en microfoonversterker (universele ultrasone versterker) kunt u alle laagfrequente transistors met laag vermogen gebruiken, bijvoorbeeld MP14-MP16, MP39-MP42, GT108, enz. Het is wenselijk dat de transistors VT8 en vooral VT9 (voor de universele ultrasone versterker - VT6) geluidsarm zijn, bijvoorbeeld KT326, KT361.

In een enkelbandsmixer kunt u alle hoogfrequente germaniumdiodes D311, D312, GD507, GD508 gebruiken. Bij iets slechtere resultaten kunnen ook diodes uit de D2-, D9-, D18-D20-serie worden gebruikt. Elk van de genoemde diodes kan ook in echografie worden gebruikt als VD11. Schakel- en begrenzingsdiodes VD1, VD2, VD7, VD8, VD12-VD15 hebben een laag vermogen, van welk type dan ook, maar altijd van silicium, bijvoorbeeld D104, D105, D223 en dergelijke. Siliciumdiodes worden geactiveerd bij een voorwaartse spanning van 0,5 V en hebben daarom goede isolerende eigenschappen bij afwezigheid van voorspanning.

De VD9 zenerdiode is ontworpen voor een stabilisatiespanning van 7-8 V, bijvoorbeeld KS168A, D&14A. De VD10 zenerdiode stabiliseert de +100 V spanning van het VL1 lampenschermrooster. Hiervoor zijn D817G of drie in serie geschakelde D816V zenerdiodes, of tien in serie geschakelde D815G zenerdiodes geschikt.

De weerstanden die in de zendontvanger worden gebruikt, kunnen van elk type zijn, het is alleen belangrijk dat hun toegestane vermogensdissipatie niet lager is dan aangegeven op het schakelschema. Weerstand R21 met een weerstand van 20 kOhm en een dissipatievermogen van 10 W is samengesteld uit vijf parallel geschakelde weerstanden met een weerstand van 100 kOhm en een dissipatievermogen van 2 W.

Het is raadzaam om keramische condensatoren met een constante capaciteit te gebruiken in de oscillerende circuits van de zendontvanger. Bijzondere aandacht moet worden besteed aan de selectie van lokale oscillatorcondensatoren C27, C28, SZO, C46-C49, C50. Ze moeten een lage temperatuurcapaciteitscoëfficiënt (TKE) hebben. Naast keramische condensatoren kunnen ook gegoten mica-condensatoren van het KSO-type of het afgedichte type SGM in de circuits worden gebruikt.

Condensatoren gerelateerd aan het P-circuit en de anodecircuits van de eindtrap CIO-C14 moeten zijn ontworpen voor een bedrijfsspanning van minimaal 500 V.

Variabele condensatoren C26, SZZ-C35, C51 moeten een luchtdiëlektricum hebben. De capaciteiten van de isolatie- en blokkeercondensatoren zijn niet kritisch. Het 2-3 keer vergroten van hun capaciteit heeft geen invloed op de werking van de transceiver. Hetzelfde geldt voor de capaciteit van de elektrolytische condensatoren in het laagfrequente deel van de zendontvanger. Hun bedrijfsspanning kan elk zijn, maar niet lager dan 15 V.

In plaats van 6P31S is het mogelijk om hetzelfde type straaltetrodes 6P44S, 6P36S of zelfs 6P13S te gebruiken, maar in het laatste geval moet u de voorspanning op het stuurrooster verlagen tot -12 V of de voedingsspanning verhogen van het schermraster tot +125 V. De VL2-lamp kan worden vervangen door TN-0, 2 of een willekeurige neon.

Schakel SA1 - TP1 of iets dergelijks. Het PA1-apparaat, dat dient om de anodestroom van de VL1-lamp te regelen, en dus het geleverde vermogen, is van klein formaat met een totale afwijkingsstroom van 120 mA. Relais Kl, K2, KZ - alle kleine exemplaren met een bedrijfsspanning van 18-20 V, bijvoorbeeld RES9, RES10, RES32, RES48, RES49.

Gegevens van de zendontvangerspoelen: spoel L5 heeft een frame van gewaxt karton met een diameter van 30 mm (Fig. 17.e). De wikkeling gebeurt met PEV-2-draad met een diameter van 0,5 mm, draai tot draai. Wikkellengte 45 mm, aantal windingen 83, inductie 106 l4kH.

Spoel L3 is gewikkeld op een weerstand van één watt (MLT-1) R19 en heeft 7 windingen PEV-2-draad met een diameter van 0,5 mm, gelijkmatig verdeeld over de lengte van de weerstand. L4 is een standaardinductor met een inductantie van 220 μH, geschikt voor een stroomsterkte van minimaal 0,15 A.

Aantal windingen van spoelen Tabel 3

Spoel L14 in het roostercircuit van lamp VL1 is een smoorspoel die is gewikkeld op een weerstand OMLT-0,5 (MLT-0,5) met een weerstand van minimaal 100 kOhm. De wikkeling bevat ongeveer 300 windingen PELSHO-draad met een diameter van 0,1 mm, in bulk tussen twee wangen geplaatst (Fig. 17.6). De wangen zijn gemaakt van isolatiemateriaal.

Spoelen L8 en L9 zijn standaardsmoorspoelen met een inductie van 470 μH. Wanneer ze onafhankelijk worden vervaardigd, worden ze op ferrietringen gewikkeld met een buitendiameter van 7-10 mm en een permeabiliteit van 1000-3000. Het aantal windingen is ongeveer 70. PELSHO-draad met een diameter van 0,1 mm. De overige contourspoelen zijn gewikkeld op gepantserde kernen van het SB-12-type, of op standaardframes met een diameter van 6 mm met een afstemmingsferrietkern met een diameter van 2,7 mm. PELSHO-draad met een diameter van 0,1 mm. Het aantal beurten staat aangegeven in de tabel. 3.

De communicatiespoelen zijn bovenop de corresponderende lusspoelen gewikkeld: L7 bovenop L6; L12 boven L13; L16 bovenop L15.

Spoel L10 is gewikkeld op een ferrietring K20x12x6, met een doorlaatbaarheid van 2000, met PELSHO-draad met een diameter van 0,1 mm. Het is gewikkeld met twee samengevouwen draden; na het opwinden wordt het begin van de ene draad verbonden met het uiteinde van de andere, waardoor een gemiddelde aansluiting van 500 + 500 windingen ontstaat. Spoel L11 is gewikkeld op een ferrietring K20x12x6, met een doorlaatbaarheid van 2000, met PELSHO-draad met een diameter van 0,1 mm, deze heeft 270-300 windingen. Transformatoren van een draagbare transistorontvanger kunnen worden gebruikt als L10 en L11 (de primaire wikkeling wordt niet gebruikt). Dit verhoogt echter het risico op magnetische interferentie van netwerkapparatuur.

De resonantiecircuits gemaakt op standaardspoelen L1, L2 in het RF-zendgedeelte moeten mogelijk extra worden afgeschermd door een strook vertind tin rond elk van de spoelen aan 4 zijden over de gehele hoogte van het frame te solderen.

Het instellen van de zendontvanger begint met het laagfrequente gedeelte in de ontvangstmodus. Om veiligheidsredenen wordt eerst de +300 V-voedingsdraad losgesoldeerd. Op de collector van transistor VT7 van het universele ultrasone frequentieapparaat moet de spanning gelijk zijn aan de helft van de voedingsspanning, wat wordt bereikt door de weerstand van weerstand R25* te selecteren.

Bij gebruik van afzonderlijke ultrasone microfoon- en telefoonapparaten worden de spanningen op de zenders VT12 en VT13 (-6 V) aangepast door weerstand R35* te selecteren en op de collectoren VT10 en VT7 (-6...-8 V) door weerstanden R31 te selecteren * en R27* respectievelijk.

De weerstand R16 beweegt om de spanning op de emitter VT5 -4 V (of VT15 in figuur 15) in te stellen. Controleer of de lokale oscillator goed werkt met behulp van een oscilloscoop of RF-voltmeter door deze aan te sluiten op de collector VT5 (op de emitter VT15) of op een van de buitenste aansluitingen van de spoel L12 (0,2-0,3 V).

Vervolgens wordt de lokale oscillatorfrequentie “aangepast”. Door de kern van spoel L13 (L17) te draaien en de capaciteit C27* (C50*) te selecteren, overlapt de condensator C26 (C51) de lokale oscillatorfrequentie van 1830-1930 kHz. Bij gebruik van een lokale oscillator, samengesteld volgens het circuit in Fig. 15, stem circuit L13C45* af tot resonantie op een frequentie van 1850 kHz door capaciteit C45* te selecteren en de kern van spoel L13 te draaien. Voor monitoring wordt gebruik gemaakt van een frequentiemeter of een aangesloten ontvanger met een bereik van 160 m.

Het instellen van het RF-ontvangstgedeelte komt neer op het controleren van de spanning op de VT16-zender (Fig. 16, deze moet 6-9 V zijn) en het afstellen van de L15C52*-, L6C55*-circuits. De modi van de RF-transistors van het zendende deel VT1-VT4 vereisen geen voorafgaande aanpassing.

Nadat u de zendontvanger in de zendmodus hebt gezet, evalueert u (met behulp van een oscilloscoop of RF-voltmeter) de draaggolfspanning op de circuits L1C4* en L2C7*. Door de kernen van de circuitspoelen aan te passen, bereiken we een maximale toename van de amplitude. Vervolgens kunt u de circuits afstellen op maximaal uitgangsvermogen.

Nadat u de circuits in de zendmodus hebt geconfigureerd, schakelt u de zendontvanger terug naar de ontvangstmodus en, luisterend naar signalen van radiostations in de ether ('s nachts of' s avonds), bereikt u maximale onderdrukking van de bovenste zijband met behulp van de afstemweerstand R10. Dit kunt u het beste doen als u naar een ongemoduleerde draaggolf luistert, waarbij de lokale oscillator van de zendontvanger in frequentie 1-1,5 kHz naar beneden wordt ontstemd ten opzichte van de frequentie van deze draaggolf. Als de onderdrukking onbevredigend blijkt te zijn, selecteer dan eerst de capaciteit van condensator C17* (binnen 270-380 pF), en als het resultaat negatief is, selecteer dan de waarden van weerstanden Rl3*, R14* en condensatoren C21* , C22* van de LF-faseverschuiver. En herhaal de aanpassing opnieuw.

Het instellen van de eindtrap van de zendontvanger komt neer op het controleren van de modus van de VL1-lamp. Nadat de stroom naar VL1 is hersteld, controleert u de spanning op het stuurrooster -15 V, op het afschermingsrooster +100 V en op de anode +300 V.

Om het uitgangsvermogen van de zender te regelen, is in plaats van een antenne een niet-inductieweerstand met een weerstand van 50-100 Ohm (75 Ohm) en een dissipatievermogen van maximaal 10-15 W aangesloten. Zo'n weerstand kan worden gemaakt van 7 MLT-2-weerstanden met een weerstand van 510 Ohm, door ze parallel te solderen. Als zenderbelasting kun je ook een gloeilamp gebruiken met een vermogen van 15-25 W bij een spanning van 36 of 60 V, in extreme gevallen - bij 127 V (als de lamp brandt, is de weerstand ongeveer 50 Ohm). Ze controleren de anode-ruststroom VL1, waarvoor ze de zendontvanger in de zendmodus inschakelen (de microfoon is uitgeschakeld). Normale ruststroom is 10-30 mA. Indien u van deze waarde afwijkt, is het raadzaam een ​​zenerdiode VD10 of weerstand R21 te kiezen.

Sluit een microfoon aan en spreek daarvoor een luid, langgerekt geluid “A” uit. De anodestroom moet toenemen tot 120-150 mA. Condensatoren SZZ, C34, C35 bereiken maximale RF-spanning bij belasting of maximale gloed van een lamp - het equivalent van een antenne. Bij het afstemmen van het P-circuit op resonantie moet de anodestroom VL1 met 20-30 mA afnemen en moet de neonlamp VL2 gloeien. Als de verbinding met de belasting te sterk is, neemt de stroom nauwelijks af en gloeit de neonlamp zwak of helemaal niet. Integendeel, bij een zwakke verbinding met de belasting neemt de stroom bij aanpassing aan resonantie sterk af en schijnt de neonlamp helder. Dit duidt op een overbelaste modus van het anodecircuit van de uitgangslamp. Zowel te sterke als zwakke verbindingen met de belasting leiden tot een afname van het uitgangsvermogen, wat merkbaar is aan de helderheid van de gloeilamp (equivalent aan de belasting).

Op dit punt wordt de installatie als voltooid beschouwd. Een buismeter is vergelijkbaar met deze schakeling.

Literatuur: A.P. Familieman. 500 schema's voor radioamateurs (radiostations en zendontvangers) St. Petersburg: Science and Technology, 2006. - 272 pp.: ill.