Impulsinterferentie verwijst naar verschillende soorten interferentie die worden veroorzaakt door pieken in gelijk- of wisselspanning of stroom die optreden in circuits en apparaten. Impulsinterferentie omvat:
direct richten van videopulsen;
schokexcitatie van hoogfrequente apparaten met videopulsen of het doorsturen van het frequentiespectrum van videopulsen verkregen in speciale generatoren, hulpcircuits van verschillende apparaten en televisies;
schokexcitatie van hoogfrequente apparaten die optreedt tijdens de werking van commutatormotoren, relais, schakelaars, telefoons en andere contactapparatuur;
schokexcitatie van hoogfrequente apparaten met videopulsen als gevolg van detectie van hoogfrequente pulsen
frequenties in overbelaste versterkertrappen en andere niet-lineaire weerstanden.
De bronnen en paden van dergelijke interferentie zijn besproken in § 1-7, 1-8, 1-9, 1-10, 1-11, 1-12.
De eerste fase van het werk aan het onderdrukken van impulsinterferentie is het bepalen van hun specifieke bronnen en communicatiepaden met de interferentie-ontvanger.
Om dit te doen heb je nodig:
a) Schakel verschillende circuits en delen van apparaten één voor één uit totdat de interferentie volledig verdwijnt of afneemt.
b) Verminder de steilheid van de sprongen door afvlakkingsfilters aan te sluiten op verschillende punten waar de sprongen worden waargenomen, waardoor de opname wordt verminderd en de vorm van de geïnduceerde puls verandert.
c) Verleng de duur van de pulsen in verschillende circuits, waarbij je observeert hoe ze worden vervormd aan de uitgang van de pickup-ontvanger om erachter te komen of ze gedifferentieerd of geïntegreerd zijn (als ze rechtstreeks naar de videoversterker gaan) of verdeeld zijn in twee (als ze door een versterker met hoog vermogen gaan).
tector), afb. 1-18 en 1-29.
d) Schakel de interferentie in de ontvanger achtereenvolgens uit, beginnend bij de ingang (antenne), verschillende cascades en andere circuits, totdat de interferentie verdwijnt.
e) Omzeil met een grote condensator met korte kabels verschillende circuits waarlangs interferentie kan worden overgedragen, en bereik dit
afname.
Als resultaat van de eerste werkfase moet een duidelijk diagram worden opgesteld van ten minste één communicatiekanaal waarlangs interferentie plaatsvindt. In dit geval moeten de bron van de interferentie, de output, de communicatiecircuits, de input van de ontvanger, de circuits en de methoden voor het doorgeven van de puls naar de interferentie-ontvanger bekend zijn.
De tweede fase van het werk bestaat uit het aanbrengen van wijzigingen in het apparaat die nodig zijn om interferentie te onderdrukken. Houd er rekening mee dat deze, afhankelijk van de aard van de impulsinterferentie, op de volgende manieren worden onderdrukt.
Om interferentie te onderdrukken van videopulsen en andere gelijkspanningspieken die rechtstreeks worden geleverd aan videoversterkers, laagfrequente versterkers en andere apparaten zonder resonante hoogfrequente versterkers volgens een van de circuits in Fig. 1-28 is het noodzakelijk om aanvullende details te introduceren die de verbinding tussen de opneembron en ontvanger verzwakken
2. De interferentie van stroboscoopvideopulsen die aan hoogfrequente versterkers worden geleverd om de versterking te regelen, wordt veroorzaakt door scherpe sprongen in de anodestroom van de bestuurde lampen, wat leidt tot schokexcitatie van de versterkercircuits. Om dergelijke interferentie te onderdrukken is het noodzakelijk de steilheid van de randen van de poortpulsen te verminderen. Als een dergelijke afvlakking van de stuurpuls onaanvaardbaar is, dan is de enige manier om interferentie te onderdrukken het gebruik van push-pull-circuits in de bestuurde trappen van de hoogfrequente versterker door een stroboscooppuls aan te leggen op het middelpunt van de wikkeling van het transformatorrooster.
3. Alle andere soorten schokexcitatie van hoogfrequente versterkers (radio-ontvangers) door videopulsen en eventuele gelijkspanningspieken ontstaan meestal door het binnendringen van interferentie in de ingangscircuits van de versterker (antenne), samen met nuttige signalen. Het onderdrukken van dergelijke interferentie vindt plaats bij de bron, allereerst door filters in het voedingscircuit van de interferentiebron in te schakelen en af te schermen in
er is geen stroomvoorziening, zoals besproken in de vorige paragraaf.
In zeldzame gevallen waarin de bron van dergelijke interferentie zich dicht bij de ontvanger bevindt (op afstanden van 1 m of minder), kan het naast filters nodig zijn om de bron volledig af te schermen door deze in een metalen behuizing te plaatsen (bijvoorbeeld afscherming een relais aan de antenne-ingang van een radio-ontvanger) of gedeeltelijk afschermende interne elementenbron (bijvoorbeeld het afschermen van de grafietcoating van een kathodestraalbuis in televisies, aanbevolen in de literatuur
tour.
4. Bij het onderdrukken van de interferentie van hoogfrequente pulsen die aankomen bij een hoogfrequente versterker die niet is afgestemd op de draaggolffrequentie van de pulsen, is het noodzakelijk dat interferentiepulsen niet worden gedetecteerd in de elementen van de interferentieontvanger, d.w.z. dat de interferentie-ontvanger wordt niet overbelast en werkt in lineaire modus. Om dit te doen, moet u de ruisspanning in het circuit vóór het eerste niet-lineaire element van de ontvanger (lamp of halfgeleiderdetector) verminderen. De selectiviteit van een voorselector bestaande uit één of twee circuits blijkt onvoldoende wanneer daaraan hoogfrequente pulsen met een hoog vermogen worden aangeboden.
Als een radio-ontvanger opnieuw wordt ontworpen om samen te werken met krachtige hoogfrequente pulsgeneratoren, moet deze worden uitgerust met een speciale meercircuitvoorselector, die een grote verzwakking van signalen van alle frequenties biedt, behalve die in de doorlaatband van de ontvanger. Als u een kant-en-klare radio-ontvanger voor het specifieke doel moet aanpassen, kunt u een goed resultaat behalen als u aan het antennewater een enkel- of dubbelcellig filter toevoegt, ontworpen om de draaggolffrequentie van interfererende pulsen te verzwakken.
De moeilijkheid bij het ontwikkelen van een dergelijk filter ligt in het feit dat het tegelijkertijd aan twee eisen moet voldoen: de prestaties van de ontvanger niet verslechteren en een voldoende grote verzwakking van interferentie bieden. Als de interfererende pulsen een zeer hoge draaggolffrequentie hebben, is een lichte capacitieve koppeling in de ontvanger tussen eventuele draden die van buitenaf de ontvanger binnenkomen en de delen van het hoogfrequente deel van de ontvanger voldoende om de interfererende puls bovendien te laten arriveren. naar de preselector of bijlage.
schaduwfilter. Daarom moeten ontvangers die in dergelijke omstandigheden werken, filtercellen hebben op de ingangspunten van alle draden, inclusief het telefoonsnoer in de radio-ontvanger.
5. Het niveau van schokexcitatie door hoogfrequente pulsen is zeer laag (§ 1-10 en 1-11). Daarom bereikt dergelijke interferentie de opnemerontvanger alleen via de antenne-ingang op dezelfde frequenties als de bruikbare signalen. De enige manier om deze interferentie te onderdrukken is het beperken van het frequentiespectrum dat wordt uitgezonden door een hoogfrequente pulsgenerator.
4-9. TOEPASSING VAN DUBBELE LAMPEN
Onder de dubbele lampen die in één cilinder zijn gemonteerd, bevinden zich een groot aantal triodes (de letter H staat op de tweede plaats van het symbool) en verschillende soorten triode-pentodes (de letter F staat op de tweede plaats van het symbool). De ontwerpen van individuele soorten dubbele lampen zijn anders gemaakt. Bij sommige soorten lampen zit er een scherm met een aparte aansluiting tussen de delen van de lamp; bij andere ontwerpen is het scherm verbonden met een van de kathodes
V ten derde ontbreekt het scherm helemaal.
IN technische specificaties voor dubbele lampen bepalen meestal de capaciteit tussen de anodes of tussen de anode van de ene helft en het rooster van de andere helft. De grootte van deze containers varieert van 0,02 tot 0,5 pf afhankelijk van het type lamp. Ze vormen een schakel die de kettingen verbindt waarin de verschillende helften van één lamp zijn opgenomen. In de technische specificaties van sommige typen dubbele lampen zijn de waarden van de aansluitvermogens helemaal niet gespecificeerd. Bovendien kunnen ze behoorlijk groot zijn en sterk variëren van exemplaar tot exemplaar.
Naast capacitieve koppeling kan er ook een verbinding ontstaan tussen de afzonderlijke delen van een dubbele lamp doordat de elektronenstroom door de scheuren en gaten in de lampstructuur van de ene helft naar de elektroden van de andere helft dringt. Dit soort communicatie is niet voorzien in de technische specificaties, hoewel het soms onaanvaardbaar kan zijn.
Als resultaat van het analyseren van de invloed van beide soorten communicatie kunnen we de volgende aanbevelingen doen voor het gebruik van dubbele lampen. Dergelijke lampen werken het beste in circuits met een sterke koppeling van beide delen met elkaar: multivibrators, kipp-relais, flip-flops, blokkeeroscillatoren met een startlamp, tweefasige en push-pull-versterkers, frequentieomvormers bestaande uit een mixer en een lokale oscillator, enz. Dubbele buizen in twee aangrenzende versterkertrappen werken goed bij niet erg hoge frequenties. Bij gebruik
Het gebruik van dubbele lampen in twee verschillende kanalen van een radioapparaat is in principe ongewenst en mag alleen in uiterste noodzaak worden toegepast. In dit geval is het noodzakelijk om de niveaus van wisselspanningen en vermogens in beide gecombineerde elementen te vergelijken. Hoe minder deze niveaus van elkaar verschillen, hoe waarschijnlijker het is dat het gebruik van een dubbele lamp pijnloos zal zijn.
Deze draden vertegenwoordigen ook een microgolfresonantiecircuit dat is afgestemd door de rooster-kathodecapaciteit.
Beide circuits zijn verbonden via een maascapaciteit - een afschermingsgaas Cg1,2, dat hier de rol speelt van een doorlaatcapaciteit.
Het schakelschema van de kathode, vgl. Fig. 4-23. Versterker generatie
valentiecircuit van een triodegenerator met koppeling via een doorvoercapaciteit binnen de lamp. Indien gunstig (met
generatie plaatsvindt.
Omdat deze generatie in tussenliggende stadia is ontstaan, manifesteert deze generatie zich misschien niet duidelijk, maar kan zij van invloed zijn op doorgaans zelden gecontroleerde parameters als de anodestroom van individuele lampen, de lineariteit van de amplitudekarakteristiek, enz. Soms verandert dezelfde generatie de bedrijfsmodus van de versterker, kan feedback op de fundamentele frequentie veroorzaken. Met de vernietiging van een dergelijke generatie zal de vervorming van de frequentiekarakteristieken van de versterker tegelijkertijd verdwijnen.
Vergelijkbaar | generatie | speciaal | |||||
vindt plaats in de eindtrappen van versterkers |
|||||||
videoversterkers, |
|||||||
verzameld | op krachtig | pentodes of | |||||
bevalling met parallelle verbinding van twee en |
|||||||
met anode | |||||||
kathode | laden. | Hier (Figuur 4-24) |
|||||
verbindingsdraden tussen bedieningselementen |
|||||||
en afschermingsroosters van beide lampen vooraf |
|||||||
Rijst. 4-24. Het genereren van inspanning | symmetrisch | ||||||
lichaamscascade bij microgolffrequenties, | inbegrepen | volgens een push-pull-schema, |
|||||
parallelle aansluiting van lampen. | meestal gebruikt in ultraco-generatoren |
||||||
monding van golven.
Hetzelfde circuit van een push-pull-microgolfgenerator is gemakkelijk te zien in het circuit van een kathodevolger met parallelle uitschakeling van lampen, als we rekening houden met de inductantie en capaciteit van de verbindingsdraden tussen de anodes en tussen de roosters.
Het is iets gemakkelijker om microgolfopwekking te detecteren in krachtige laagfrequente versterkingstrappen door de gloed van een neonlamp. Om zo'n experiment uit te voeren, wordt er een klein lampje aan bevestigd
Specialiteit 221600
Sint-Petersburg
1. DOEL VAN HET WERK
Het doel van dit werk is om het werkingsprincipe te bestuderen en de effectiviteit van een gepulseerde breedspectrum-ontstoringsonderdrukker te bepalen.
2. KORTE INFORMATIE UIT DE THEORIE
De belangrijkste methoden om radio-ontvangstapparatuur te beschermen tegen gepulseerde breedspectruminterferentie zijn:
a) niet-ontvangend - het gebruik van sterk gerichte antennes, waarbij de antenne uit het gebied van impulsinterferentie wordt verplaatst en interferentie wordt onderdrukt op de plaats waar deze zich voordoet;
b) circuit - verschillende methoden voor het verwerken van een mengsel van nuttig signaal - gepulseerde ruis om het interfererende effect te verzwakken.
Een van de effectieve circuitmethoden voor het bestrijden van impulsruis is het gebruik van een breedband - amplitudebegrenzer - smalbandcircuit (SHOW-circuit). Dit circuit wordt vaak gebruikt in radiocommunicatie.
In dit artikel bestuderen we het SHOW-schema voor twee gevallen:
a) het nuttige signaal bestaat uit videopulsen;
b) het nuttige signaal is een continu radiosignaal met amplitudemodulatie.
Structurele diagrammen voor deze gevallen worden weergegeven in Fig. 1a en 1b respectievelijk. In het eerste geval bevindt het SHOW-circuit zich achter de amplitudedetector van de bloeddruk, in het tweede geval in het radiofrequentiepad vóór de bloeddruk.
Het SHOW-diagram getoond in Fig. La omvat een in serie geschakelde breedbandvideoversterker, een amplitudebegrenzer en een smalbandvideoversterker. Aan de ingang van het circuit: een signaal-interferentiemengsel wordt ontvangen van de detector (Fig. 2a), en de duur van het signaal is veel langer dan de duur van de interferentie (tc>>tп), en de amplitude van de de interferentie is aanzienlijk groter dan de amplitude van het signaal (Uп>>Uc). Een breedbandversterker is ontworpen om het ingangsmengsel te versterken tot een niveau dat een normale werking van de limiter garandeert. De bandbreedte van het versterkingspad naar de begrenzer wordt zo gekozen dat een significante toename van de duur van de interferentiepuls wordt vermeden (Fig. 2b). De begrenzingsdrempel is iets hoger dan het niveau van het bruikbare signaal, dus na begrenzing worden het signaal- en interferentieniveau vrijwel gelijk (Fig. 2c). Een smalbandvideoversterker (of filter) fungeert als integrator, waarvan de tijdconstante consistent is met de duur van het signaal en veel langer is dan de duur van de interferentie. Vanwege het feit dat tc>>tп heeft het signaal aan de filteruitgang de tijd om naar zijn amplitudewaarde te groeien, maar de interferentie niet (figuur 2d). De signaal-ruisverhouding aan de uitgang van de SHOW-schakeling neemt dus scherp toe.
Laten we de winst in de signaal/ruis-verhouding schatten bij gebruik van het SHOW-schema. Aan de ingang van de schakeling bevindt zich een signaal met amplitude Uc en duur tc en interferentie met een rechthoekige omhullende (Uп, tп). De rol van de integrerende wordt uitgevoerd door een RC-circuit van de eerste orde met een tijdelijke respons van de vorm
H(T)=1- exp(- TN/ TR.C.) (1)
waarbij tRC = RC de filtertijdconstante is.
Uit theorie is bekend dat de duur van de signaalstijging tot een niveau van 0,9 Uc voor een dergelijke schakeling wordt bepaald door de relatie
T N=2.3 T R.C. (2)
Het interferentieniveau aan de uitgang van de amplitudebegrenzer Up = Ulim, waarbij Ulim de grensdrempel is, en het niveau van respectievelijk het nuttige signaal en de interferentie aan de uitgang van het circuit
Ucuit=0,9 Groot-Brittannië (3)
Usteenbolk= UboemanK (4)
waarbij K de versterking van het circuit is. Signaal/ruis-spanningsverhouding aan de uitgang van het SHOW-circuit
Huit=(Uc/ UN)uit=0,9*UMet/(Uboeman) (5)
Het voordeel van het gebruik van de regeling wordt bepaald door de relatie
(6)
of, rekening houdend met (5),
Q1 =0.9* UN/(Uboeman(1/)) (7)
Omdat TN<< TR.C. EnTMet=2,3 TR.C., Dat
Q1 =(0.9* UN/ Uboeman)*(TMet/2,3 TN) » 0.4( UN/ Uboeman)*(TMet/ TN) (8)
Wanneer het SHOW-circuit is uitgeschakeld (de limiter is uitgeschakeld), wordt het ruisniveau aan de uitgang verlaagd
Usteenbolk= UNK (9)
In dit geval de signaal/ruisverhouding aan de uitgang
Huit=(Uc/ UN)uit=0,9*UMet/(UN) (10)
en de versterking die wordt verkregen dankzij het “smalband” uitgangsfilter, over de hele band afgestemd op het bruikbare signaal, is gelijk aan
Q2=[ Huit/ Hinvoer]SHOWoff=0,9/ (11)
De relatieve winst die wordt verkregen bij gebruik van het SHOW-schema wordt gedefinieerd als de verhouding
N= Q1/ Q2 (12)
Na vervanging van (7) en (11) in (12) en rekening houdend met de relaties
N<< TR.C. EnTMet=2,3 TR.C., , wij hebben
N= Q1/ Q2 = UN/ Uboeman (13)
In het SHOW-circuit (Fig. 16) bestaat de breedbandversterker uit de resonante trappen van een middenfrequentieversterker (IFA) met een bandbreedte die veel groter is dan de spectrale breedte van het bruikbare signaal. De versterker bevindt zich tot aan de limiter. De IF-cascade na de begrenzer wordt gebruikt als integrator, en de bandbreedte van deze cascade wordt afgestemd op de spectrale breedte van het bruikbare signaal. Om verslechtering van de ruisimmuniteit van de ontvanger als gevolg van de uitbreiding van de bandbreedte van de versterkercascades naar de limiter te voorkomen, bevindt het SHOW-circuit zich zo dicht mogelijk bij de ontvangeringang.
3. BESCHRIJVING VAN DE LABORATORIUMINSTALLATIE
Het blokschema van de laboratoriumopstelling voor het bestuderen van de interferentie-onderdrukker wordt getoond in Fig. 3. De laboratoriuminstallatie omvat:
1. Standaard signaalgenerator (SSG);
2. Oscilloscoop;
3. Laboratoriummodel van een interferentie-onderdrukker.
Het blokschema van de installatie wordt getoond in Fig. 4. Het circuit bevat een simulator van een mengsel van signalen en interferentie en een SHOW-circuit. Een amplitudegemoduleerde oscillatie (AMO) van de GSS wordt naar de ingang van een simulator gevoerd met een mengsel van signaal- en pulsruis. AMK heeft de volgende parameters:
a) amplitude Um = 100 mV;
b) draaggolffrequentie fo == 100 KHz;
c) modulatiefrequentie fm = 1 KHz. De simulator produceert de volgende signalen:
Sam - nuttige AMK;
Si - nuttig pulssignaal;
Sp - rechthoekige impulsruis;
Spп - radiopulsinterferentie met een rechthoekige omhullende vorm.
SYNC - synchronisatiepuls van de oscilloscoop. Op het voorpaneel van het laboratoriummodel is het mogelijk om gesimuleerde signalen en interferentie in te schakelen met behulp van respectievelijk de tuimelschakelaars “Signaal aan” en “Ruis aan”. Het bruikbare pulssignaal wordt gemengd met pulsruis in de opteller å1, en het continue bruikbare signaal met AM en radiopulsruis wordt gemengd in de opteller å2. Een mengsel van nuttig signaal en interferentie wordt geleverd aan twee SHOW-circuits die zijn ontworpen om zowel op videofrequentie als op radiofrequentie te werken. Het schakelen tussen schema's wordt uitgevoerd door de "Sam-Si" -schakelaar op het voorpaneel van de lay-out. Het eerste circuit bevat een breedbandvideoversterker (WVA), een begrenzer die gebruik maakt van diodes VD1, VD2 en een smalbandfilter (UF1), geïmplementeerd door een RC-circuit. Het tweede circuit bevat een breedbandversterker, een limiter, een smalbandfilter (UV2) en een AMC-detector. UV2 is een oscillatiecircuit L1 Sk1 Sk2, waarvan de bandbreedte is afgestemd
de breedte van het AMK-spectrum. De limiter wordt ingeschakeld met de "ON PP"-tuimelschakelaar. De schakelaar van de bedieningspunten naar drie posities (1, 2, 3) maakt het mogelijk om met een oscilloscoop de signalen te observeren aan de ingang van het SHOW-circuit, aan de ingang van de limiter en aan de uitgang van het circuit.
4. PROCEDURE VOOR UITVOERING VAN DE WERKZAAMHEDEN
3.1. Maak uzelf vertrouwd met het werkingsprincipe van de ontstoringsinrichting en de samenstelling van de gebruikte apparatuur.
3.2. Studie van een interferentie-onderdrukker bij aanwezigheid van een gepulseerd nuttig signaal.
3.2.1. Voorbereiden op werk:
Stel een signaal in met de volgende parameters op de GSS-uitgang:
a) amplitude - 100 mV;
b) frequentie - 100 kHz;
c) modulatiediepte - 30%.
Schakel de baan in, zet de "Sam-Si"-schakelaar in de Si-positie, de "Noise on", "Signal on"-schakelaars in de aan-positie, de bedieningspuntschakelaar in positie 1.
3.2.2. Afmetingen:
Meet met behulp van een oscilloscoop de parameters van het signaal en de ruis aan de ingang van het circuit (signaalamplitude Uc en ruis Uп; signaalduur tс en ruis tп);
Bereken de signaal/ruis-verhouding op basis van de spanning aan de circuitingang;
Observeer het signaal op de controlepunten van het circuit met de ruisonderdrukker aan en uit, en schakel de begrenzer uit met de "On PP" -tuimelschakelaar;
Meet de signaal-ruisverhouding aan de uitgang van het circuit terwijl de ruisonderdrukker is in- en uitgeschakeld;
Bepaal op basis van de meetresultaten de relatieve winst en vergelijk deze met de berekende winst;
Teken oscillogrammen op de controlepunten van het circuit met de onderdrukker aan en uit.
3.3. Onderzoek naar een ontstoringsonderdrukker bij ontvangst van een continu signaal van AM.
3.3.1. Voorbereiden op werk:
Zet de schakelaars in de volgende standen:
a) "Sam-Si"-Sam
b) "Signaal aan" - aan;
c) "Interferentie aan" - uit;
d) controlepunten - 3;
door de generatorfrequentie binnen 100 kHz te veranderen, bereikt u het maximale signaal aan de detectoruitgang. Observatie wordt uitgevoerd op het oscilloscoopscherm.
3.3.2 Metingen:
Observeer het signaal op de controlepunten van het circuit met de ruisonderdrukker aan en uit, schakel de begrenzer uit met de "On PP" -tuimelschakelaar,
Meet de signaal-ruisverhouding aan de ingang van de schakeling (testpunt 1);
Meet de signaal-ruisverhouding aan de uitgang van het circuit (testpunt 3) met de onderdrukker aan en uit;
Opmerking, de niveaus van nuttig signaal en ruis aan de ingang en uitgang van het circuit worden afzonderlijk gemeten (signaal en ruis worden ingeschakeld met behulp van de tuimelschakelaars "signaal aan" en "ruis aan");
Bepaal op basis van de meetresultaten de versterking van de signaal-interferentieverhouding bij gebruik van het SHOW-circuit en de relatieve versterking.
blokschema van de onderzochte ruisonderdrukker;
oscillogrammen van signalen op controlepunten van het circuit;
berekening van de verwachte winst in de signaal/interferentieverhouding bij ontvangst van videosignalen;
experimentele gegevens over de effectiviteit van een interferentie-onderdrukker voor video- en radiosignalen.
LITERATUUR
Bescherming tegen radio-interferentie. , enz.; Ed. M.: Sov. radio-uitzending, 1976
Tegenwoordig gebruiken de meeste elektronische apparaten constante spanningsbronnen, zowel ingebouwd als extern schakelende voedingen(UPS). Het basisprincipe van de werking (UPS) is dat de AC-netspanning eerst wordt gelijkgericht en vervolgens wordt omgezet in een hoogfrequente wisselspanning, die vervolgens door een transformator wordt verlaagd of verhoogd tot de vereiste waarden en vervolgens wordt gelijkgericht, gefilterd en gestabiliseerd door feedback(OS).
Het wijdverbreide gebruik van (UPS) heeft verschillende redenen: laag gewicht, kleine afmetingen, hoog rendement, lage kosten, breed scala aan voedingsspanning en frequentie, hoge mate van stabilisatie van de uitgangsspanning, enz.
De nadelen van (UPS) zijn onder meer het feit dat ze allemaal, zonder uitzondering, bronnen van intense energie zijn elektromagnetische interferentie(EPM), dit komt door het werkingsprincipe van het convertorcircuit, omdat de signalen in (UPS) zijn een periodieke reeks pulsen. De spectra van dergelijke signalen beslaan een frequentiebereik tot enkele megahertz breed. Interferentie kan zich voortplanten in de vorm van stromen die door geleidende elementen, de aardlus en de aarde zelf stromen ( interferentie uitgevoerd) en in de vorm van elektromagnetische velden in niet-geleidende media ( inductieve interferentie).
Ook zijn de UPS zelf behoorlijk gevoelig voor de invloed van externen (EPM). In dit opzicht is er behoefte aan zowel het onderdrukken van de interferentie die zij genereren en introduceren in het stroomvoorzieningsnetwerk, als aan het beschermen ervan tegen externe interferentie die vanuit het stroomvoorzieningsnetwerk binnendringt. Voor dit doel moet (UPS) hebben overspanningsbeveiliging onderdrukking (EPM), of zoals het ook wel wordt genoemd EMI- filteren(Afb. 1).
Afb.1 Ingebouwd ovoor elektromagnetische interferentie.
Opgemerkt moet worden dat een dergelijk filter zowel in de voorwaartse als in de achterwaartse richting zal werken, d.w.z. zal zowel inkomende als uitgaande interferentie dempen.
Geleidend interferentie langs het voedingsnetwerk bestaat uit twee componenten: antifase en infase.
Dit is de stoorspanning tussen de stroomrails, fase (L) En nul (N) bevoorradingsnetwerk. De tegenfase-interferentiestroom die op beide draden van het voedingsnetwerk wordt geïnduceerd, stroomt er in tegengestelde richtingen doorheen (Fig. 2).
Tegenfase-stoorspanningen worden direct op de voedingsspanning van het voedingsnetwerk gesuperponeerd, beïnvloeden de lineaire isolatie tussen draden en kunnen als stuursignalen in apparaten worden waargenomen en daardoor een foutieve werking veroorzaken.
Common-mode (asymmetrische, single-ended) interferentiecomponent - dit is de stoorspanning tussen de voedingsbussen en de behuizing van het apparaat (aarding), d.w.z. tussen fase (L) En aarde (GND) , nul (N) En aarde (GND) . De common-mode stoorstroom vloeit in één richting door de voedingsbussen (Fig. 3).
Common-mode-interferentie wordt voornamelijk veroorzaakt door het potentiaalverschil in de aardcircuits van het apparaat, veroorzaakt door stromen in de grond (noodgeval, wanneer hoogspanningslijnen worden kortgesloten naar de grond, bedrijfs- of bliksemstromen), evenals magnetische velden. Common-mode interferentiespanningen beïnvloeden de isolatie van draden ten opzichte van aarde en kunnen tot elektrische storingen leiden. Gedeeltelijke of volledige omzetting van in-fase-interferentie in anti-fase-interferentie kan ook voorkomen.
Naast het lijnfilter moeten de ingangscircuits (UPS) zijn voorzien van kortsluitbeveiliging ( Samensmelten), pulsspanningspieken in het voedingsnet ( Varistor En Onderdrukker), inschakelstroombegrenzer wanneer ingeschakeld (UPS) op de netvoeding ( Thermistor), en zijn beschermd tegen invloeden van buitenaf, zoals onweer of elektrische hoogspanningsstoringen (). Figuur 4 toont een diagram van een multi-link netwerkfilter dat hoogwaardige onderdrukking van common-mode en differentiële ruis biedt met ing(UPS).
Afb.4 Schema multi-link netwerkonderdrukkingsfilter (EPM), met ing(UPS).
Het filtercircuit is geïmplementeerd op basis van twee filters lage frequenties(LPF) door trapsgewijze verbinding van (L-vormige) of (T-vormige) schakels. Het doel van de netwerkfiltercircuitelementen is als volgt:
METY1, C.Y.2 - condensatorenYtype zijn ontworpen om de common-mode component van interferentie te onderdrukken. De keuze van de capaciteitswaarde van de CY-condensatoren wordt allereerst bepaald door de waarde van de aardstroom die veilig is voor mensen, waarvan de waarde voor algemene apparatuur niet meer dan 2 mA bedraagt, en voor medische apparatuur niet meer dan 0,1 mA. De capaciteit van CY-condensatoren varieert van 470 pF tot 10.000 pF, voor een bedrijfsspanning van 3 kV. Wat de capaciteit van de CY-condensatoren ook is, het is onmogelijk om interferentie volledig te verwijderen, je kunt deze alleen verminderen. Voor een eenfasig voedingsnetwerk met een nominale spanning tot 250V worden condensatoren gebruikt klasJ2, die pulsen tot 5 kV kan weerstaan. Het vergroten van de capaciteit van de CY-condensatoren verbetert de common-mode-filtering, maar verhoogt de lekstroom.
METX1, CX2, CX3-kX-type condensatoren ontworpen om de antifasecomponent van de interferentie te onderdrukken. De taak van de CX-condensatoren is niet om interferentie van de externe voeding in de (UPS) toe te staan, en ook niet om interferentie die door de (UPS) zelf wordt veroorzaakt, in de externe voeding vrij te geven.
De weerstand van de CX-condensatoren neemt af met toenemende frequentie, daarom worden ruis en plotselinge spanningspieken overbrugd (kortgesloten) aan de ingang en uitgang van het lijnfilter. De capaciteit van CX-condensatoren varieert van 0,1 µF tot 1 µF en is afhankelijk van het vermogen (UPS). Wat de capaciteit van de CX-condensatoren ook is, het is onmogelijk om interferentie volledig te verwijderen, je kunt deze alleen verminderen. Voor een eenfasig voedingsnetwerk met een nominale spanning tot 250V worden condensatoren gebruikt klas X2, die pulsen tot 2,5 kV kan weerstaan. Condensatoren van het CX-type zijn onderworpen aan hoge veiligheidseisen. Ze moeten bestand zijn tegen de maximaal mogelijke spanningspieken in het elektriciteitsnet, mogen niet in brand vliegen en de verbranding in stand houden. Het vergroten van de capaciteit van de CX-condensator verbetert de filtering van differentiële ruis, maar leidt tot een toename van de reactieve stroom.
LY1- common-mode-smoorspoel worden gebruikt om common-mode-interferentie te onderdrukken. Het is gemaakt op een ringkern ferriet kern met een redelijk hoge magnetische permeabiliteit (μ) en heeft twee identieke wikkelingen (Fig. 5).
Afb. 5 Common mode-smoorspoelcircuit.
In het geval van het optreden van common-mode stoorstromen tellen de magnetische fluxen van beide wikkelingen op, omdat De inductorwikkelingen zijn in serie verbonden met de fase (L) en nul (N) van de voedingsbussen van het voedingsnetwerk. De ingangsimpedantie neemt toe, wat resulteert in onderdrukking van common-mode stoorstromen en een aanzienlijke vermindering van de amplitude van het ruissignaal. Inductieve reactantie XL neemt toe met toenemende frequentie van common-mode interferentie: XL=2πfL, f-frequentie van interferentie, L-inductie van de in serie geschakelde inductorwikkelingen.
Wanneer differentiële stoorstromen door de wikkelingen vloeien, wekken ze laagfrequente magnetische velden op, die, wanneer ze op deze manier zijn aangesloten, tegengestelde richtingen hebben en elkaar opheffen.
De inductorwikkelingen voor de common-mode-component van de ruis hebben dus een grote inductieve reactantie, aangezien ze zijn aangesloten volgens de common-mode-stroom. Tegelijkertijd is voor de tegenfasecomponent van de interferentie de inductieve weerstand van de wikkelingen minimaal, omdat ze voor tegenfasestroom in tegengestelde richtingen zijn verbonden.
De inductie van de common-mode smoorspoel LY wordt bepaald door vele parameters en ligt in het bereik van 10 mH tot 0,47 mH met een stroomverbruik van 1A tot 10A. De initiële magnetische permeabiliteit van de kern is μi = 6000-10.000. De afmetingen van de ferrietkern en de diameter van de wikkeldraad zijn afhankelijk van het vermogen (UPS), rekening houdend met inschakelstromen. Het verhogen van de inductantie van de common-mode-smoorspoel verbetert de filtering, maar leidt tot een toename van de actieve weerstand van de wikkelingen.
LX1- Z–vormig gaspedaal ontworpen om antifase (differentiële) interferentie te onderdrukken. De inductor heeft twee identieke wikkelingen die in dezelfde richting zijn gewikkeld, op een toroïdale ferrietkern met een opening of magnetodilektrisch verpulverde ijzeren kern(IJzerpoederkern) (Fig. 6).
Afb.6 Schema Z -vormig gaspedaal.
De inductie van de LX Z-vormige smoorspoel is afhankelijk van vele parameters en varieert van 270 µH tot 47 µH met een stroomverbruik van 1A tot 10A. De verstoven ijzeren kern kan uit de DT68-DT106-serie komen. De kernafmetingen en wikkeldraaddiameter zijn afhankelijk van het vermogen (UPS), rekening houdend met inschakelstromen.
L1,L2 - RF-smoorspoelen zorgen voor een verdere verzwakking van hoogfrequente interferentie. Ze zijn in serie verbonden met de vermogensbussen fase (L) en nul (N) van het voedingsnetwerk aan de uitgang van het netwerkfilter. Ze bevatten weinig windingen en zijn gemaakt op ferrietringen met een lage magnetische permeabiliteit μ. Door hun gebruik kunt u het frequentiebereik van effectieve interferentie-onderdrukking door een filter uitbreiden tot 50-60 MHz. De inductantie van RF-smoorspoelen ligt in het bereik van 5-10 µH en hangt af van de frequentie van verzwakking van RF-interferentie. De kernafmetingen en wikkeldraaddiameter zijn afhankelijk van het vermogen (UPS), rekening houdend met inschakelstromen.
R2,R3 - weerstanden verlaag de kwaliteitsfactor L1, L2 om resonantieverschijnselen te elimineren.
RK1 – thermistor (NTC-thermistor) ontworpen om de inschakelstroom te beperken bij het inschakelen (UPS) van de netvoeding. Een thermistor is een halfgeleiderapparaat waarvan de elektrische weerstand varieert afhankelijk van de temperatuur. Er zijn twee soorten thermistors: positieve temperatuurcoëfficiënt en negatieve temperatuurcoëfficiënt. Een thermistor met een positieve coëfficiënt verhoogt zijn weerstand naarmate de temperatuur stijgt, terwijl een thermistor met een negatieve coëfficiënt afneemt. Hun afgekorte namen in het Engels: PTC (positieve temperatuurcoëfficiënt) En NTC (negatieve temperatuurcoëfficiënt).
De thermistor is in serie verbonden met een van de vermogensbussen, fase (L) of nul (N) van het voedingsnetwerk. Een NTC-thermistor heeft bij omgevingstemperatuur een weerstand van enkele ohm. Op het moment dat (de UPS) wordt ingeschakeld op de netvoeding, wordt de gelijkrichtcondensator opgeladen en vertegenwoordigt deze dus een kortgesloten belasting. Er treedt een stroomstoot op in het stroomcircuit, maar de thermistor absorbeert deze stroom en verandert deze in warmte. Vervolgens warmt de thermistor op, de weerstand daalt tot bijna tienden van een ohm en dit heeft geen invloed op de werking van het apparaat. Er treedt een zogenaamde zachte start op.
De thermistor is een traagheidselement. Eigenlijk tijdens een kortstondige stroomuitval en herstart werkt de thermistor niet als beveiligingselement, omdat herstelt zijn eigenschappen pas volledig na 5-10 minuten. De temperatuur van de thermistor in bedrijfsomstandigheden, wanneer de weerstand bijna nul is, kan oplopen tot 250 graden.
R1 – weerstand zorgt voor een snelle ontlading van CX-condensatoren wanneer de voedingskabel wordt losgekoppeld van de voeding en is noodzakelijk voor een veilige omgang met het apparaat.
F.V.1-bit ontworpen om overspanningen in elektrische installaties en elektrische netwerken te beperken. De vonkbrug bestaat uit elektroden met daartussen een vonkbrug en een boogblusapparaat. Eén van de elektroden is verbonden met het beveiligde circuit, de andere is geaard. Wanneer een hoge pulsspanning van ongeveer 1 kV/µs op een dergelijk apparaat wordt aangelegd, vindt er een ontlading plaats. Hoe lager de stijgsnelheid van het front, hoe hoger de spanning moet zijn die de ontlading ‘ontsteekt’. Door zo'n apparaat kan een pulsstroom van maximaal 100 kA stromen. Ondanks het uitstekende vermogen om de spanning te verlagen, heeft de afleider een responstijd van honderden nanoseconden tot enkele microseconden, wat tientallen keren langzamer is in vergelijking met varistoren. Het gebruik van deze apparaten is relevant wanneer er gevaar bestaat voor een directe blikseminslag in de voedingsdraden of hoogspanningsvoedingen, waarbij de mogelijkheid bestaat dat hoge spanning de bussen (L) of (N) van de voeding bereikt. netwerk.
RU1 - varistor beschermt circuits tegen overspanningen of verhoogt de snelheid van de werking van de zekering. Een varistor is een halfgeleiderweerstand waarvan de weerstand scherp verandert wanneer de aangelegde spanning boven de nominale spanning komt.
De varistor wordt aan de ingang van het netfilter parallel aan de ingangsnetspanning van 220V ingeschakeld en staat feitelijk constant onder deze spanning, maar de stroom in deze toestand door de varistor is zeer klein omdat de weerstand bedraagt in dit geval honderden megohms. In het geval van een hoogspanningspuls die de UPS kan beschadigen, verandert de varistor vrijwel onmiddellijk zijn weerstand naar tientallen Ohms, dat wil zeggen dat hij het stroomcircuit shunt (kortsluit), de stroom in deze toestand kan verschillende bereiken duizend ampère, en de geabsorbeerde energie wordt afgevoerd in de vorm van warmte. Een varistor heeft geen traagheid, dus na het absorberen van een puls herstelt hij onmiddellijk zijn eigenschappen.
Eén varistor is mogelijk niet voldoende in het geval van een ongeluk op de voedingslijn, wanneer in plaats van fase en nul een fase via beide draden wordt geleverd. Om u tegen dit soort ongevallen te beschermen, is het raadzaam om meerdere varistoren in het circuit op te nemen, zoals weergegeven in (Fig. 7).
Afb. 7 Schema van een beschermende driehoek op varistoren.
Dit circuit van drie varistoren aan de ingang van het lijnfilter blokkeert op betrouwbare wijze de penetratie van de puls, niet alleen door het fasecircuit (L), maar ook door het nulcircuit (N). Varistor RU1 wordt aangesloten tussen de fase en de nulleider. Het biedt basisbescherming. De andere twee RU2 en RU3 zijn verbonden tussen fase (L) en aarde (Gnd), evenals tussen nul (N) en aarde (Gnd). Het werkingsprincipe van RU2 is vergelijkbaar met dat hierboven beschreven voor RU1. Varistor RU3 bewaakt de spanning tussen nul (N) en aarde (Gnd). Als alles normaal is, zou er geen spanning moeten zijn of zou deze extreem laag moeten zijn (een paar volt). Als er een hoge spanning verschijnt op de draad (N), meestal fase (L), zal de varistor RU2 de beveiligde eenheid veilig omzeilen.
VD1-beschermingsdiodeTVS(Transiënte spanningsonderdrukker) of onderdrukker biedt filtering van resterende overspanningen die door varistoren gaan, zonder merkbare spanningspieken op de aardingsbus. Omdat de capaciteit van varistoren minimaal 1000 pF bedraagt, kunnen hoogfrequente pieken boven 100 MHz niet worden gefilterd. In dergelijke gevallen is de beste oplossing het gebruik van een snelwerkende suppressordiode. Het werkingsprincipe van de onderdrukker is gebaseerd op een uitgesproken niet-lineaire stroom-spanningskarakteristiek. Als de amplitude van de elektrische puls de nominale spanning voor een bepaald type overschrijdt, zal deze in de lawine-doorbraakmodus gaan, d.w.z. De spanningspuls wordt beperkt tot een normale waarde en het overschot gaat naar aarde (GND). Een onderscheidend kenmerk van onderdrukkers is een zeer korte reactietijd op overspanning; Onderdrukkers zijn zowel asymmetrisch (unidirectioneel) als symmetrisch (bidirectioneel) verkrijgbaar. Symmetrische exemplaren kunnen werken in circuits met bipolaire spanning, en asymmetrische alleen met spanning van één polariteit. De markering van de 1.5KE400CA-onderdrukker codeert de belangrijkste kenmerken ervan. 1.5 - Vermogen 1500 W; 400-doorslagspanning 440V; C-bidirectioneel (zonder de letter unidirectioneel); A - toegestane spanningsafwijking 5%. De symmetrische beveiligingsdiode 1.5KE440CA kan worden vervangen door twee dezelfde unipolaire exemplaren (zonder de CA-index), rug aan rug verbonden. Om het lijnfilter en de ingangscircuits (UPS) betrouwbaar te beschermen, zijn onderdrukkers aangesloten volgens een beschermend deltacircuit, net als varistoren (Fig. 7).
Voor bescherming tegen externe inductieve interferentie Afscherming wordt zowel voor de gehele UPS als voor het voedingsfilter afzonderlijk gebruikt. Afscherming vindt plaats door middel van een metalen behuizing, met een verplichte aansluiting hierop grondbus. Dit voorkomt dat uitgestraalde elektromagnetische interferentie zich buiten het (UPS)-chassis verspreidt, en onderdrukt ook externe elektromagnetische interferentie die de (UPS) beïnvloedt.
Door het gebruik van zeer efficiënte inductieve-capacitieve ruisonderdrukkingsfilters kunt u apparatuur beschermen tegen de schadelijke effecten van inkomende interferentie, en kunt u uitgaande interferentie die in de apparatuur zelf wordt gegenereerd, verminderen. Het gebruik van onderdrukkingsfilters (SFI's) is een van de belangrijkste vereisten voor de elektromagnetische compatibiliteit van moderne apparatuur.
Bedrijf Laserblok is een fabrikant hoogspanningsvoedingen voor lasermachines met CO2-emitters. In degene die wij produceren voedingen voor lasermachines , of zoals ze ook wel genoemd worden, laserontstekingseenheden, we gebruiken alleen elektronische componenten van hoge kwaliteit die we over de hele wereld kopen, en we gebruiken ook binnenlandse analogen, die bekend staan om hun veiligheidsmarge. Onze ingenieurs doen voortdurend onderzoek in het laboratorium en voeren aanpassingen uit aan de circuits.
Om interferentie van elektrische en radioapparatuur te voorkomen, is het noodzakelijk om deze uit te rusten met een filter om interferentie van het voedingsnetwerk, dat zich in de apparatuur bevindt, te onderdrukken, waardoor u interferentie bij de bron kunt bestrijden.
Als u geen kant-en-klaar filter kunt vinden, kunt u het zelf maken. Het ruisonderdrukkingsfiltercircuit wordt weergegeven in de onderstaande afbeelding:
Tweetrapsfilter. De eerste fase is gemaakt op basis van een longitudinale transformator (smoorspoel met twee wikkelingen) T1, de tweede is hoogfrequente smoorspoelen L1 en L2. De wikkelingen van transformator T1 zijn in serie verbonden met de lineaire draden van het voedingsnetwerk. Om deze reden zijn de laagfrequente velden van 50 Hz in elke wikkeling in tegengestelde richtingen en heffen ze elkaar op. Wanneer interferentie de voedingsdraden beïnvloedt, zijn de transformatorwikkelingen in serie geschakeld en neemt hun inductieve weerstand XL toe met toenemende interferentiefrequentie: XL = ωL = 2πfL, f is de interferentiefrequentie, L is de inductie van de in serie geschakelde transformatorwikkelingen.
De weerstand van de condensatoren C1, C2 neemt daarentegen af met toenemende frequentie (Хс =1/ωС =1/2πfC), daarom worden interferentie en plotselinge sprongen "kortgesloten" aan de ingang en uitgang van het filter. Dezelfde functie wordt uitgevoerd door condensatoren SZ en C4.
Smoorspoelen LI, L2 bieden nog een extra serie weerstand tegen hoogfrequente interferentie, waardoor hun verdere demping wordt gegarandeerd. Weerstanden R2, R3 verminderen de kwaliteitsfactor van L1, L2 om resonantieverschijnselen te elimineren.
Weerstand R1 zorgt voor een snelle ontlading van condensatoren C1-C4 wanneer het netsnoer wordt losgekoppeld van de voeding en is noodzakelijk voor een veilige omgang met het apparaat.
De netfilteronderdelen bevinden zich op de printplaat, weergegeven in de onderstaande afbeelding:
De printplaat is ontworpen voor de installatie van een industriële longitudinale transformator van personal computereenheden. Je kunt zelf een transformator maken door deze op een ferrietring te maken met een doorlaatbaarheid van 1000NN...3000NN met een diameter van 20...30 mm. De randen van de ring worden behandeld met fijnkorrelig schuurpapier, waarna de ring wordt omwikkeld met fluorplastic tape. Beide wikkelingen zijn in dezelfde richting gewikkeld met PEV-2-draad met een diameter van 0,7 mm en hebben elk 10...20 windingen. De wikkelingen zijn strikt symmetrisch op elke helft van de ring geplaatst, de opening tussen de klemmen moet minimaal 3...4 mm zijn. Smoorspoelen L2 en L3 worden ook industrieel geproduceerd, gewikkeld op ferrietkernen met een diameter van 3 mm en een lengte van 15 mm. Elke choke bevat drie lagen PEV-2-draad met een diameter van 0,6 mm, wikkellengte 10 mm. Om te voorkomen dat de spoelen wegglijden, is de choke geïmpregneerd met epoxylijm. De parameters van de wikkelproducten werden geselecteerd op basis van de voorwaarde van een maximaal filtervermogen tot 500 W. Bij een hoger vermogen moeten de grootte van de filterkernen en de diameter van de draden worden vergroot. Ook zul je de afmetingen van de printplaat moeten aanpassen, maar je moet altijd streven naar een compacte plaatsing van de filterelementen.
Schakelende voedingen (UPS), gebouwd op basis van gelijkgerichte netspanning naar AC-converters, genereren ongewenste interferentie. Op de collectoren (afvoeren) van de stroomschakelaars van de UPS-controllers staat een spanning die qua vorm bijna rechthoekig is, met een bereik van 600...700V. Bovendien zijn er in de UPS gesloten circuits waardoor pulsstromen circuleren met vrij steile stijgingen en dalingen (0,1...1 µs) en een amplitude van maximaal 3...5A of meer.
Over het algemeen genereren PWM-converters die met een constante schakelfrequentie werken interferentie in een bekende frequentieband, wat het gemakkelijker maakt om deze te onderdrukken en dit is een van de redenen voor hun wijdverbreide gebruik in schakelende voedingscircuits van huishoudelijke apparaten.
Schakelende voedingen moeten echter, ongeacht het gebruikte type PWM-omzetter, worden uitgerust met circuits voor het onderdrukken van twee belangrijke soorten interferentie. Deze geluiden zijn input-single-ended (differentieel) en input-symmetrische (common-mode) ruis.
We zullen de mechanismen van het optreden, de voortplanting en de methoden voor het bestrijden van deze geluiden in schakelende voedingen bekijken aan de hand van het voorbeeld van de overeenkomstige equivalente circuits van omzetters.
Fig.1 Het optreden van asymmetrische interferentie
Ongebalanceerde ingangsruis is een ruisstroom waarvan de stroom wordt veroorzaakt door het spanningsverschil Vin tussen de twee ingangsgeleiders (Fig. 1). De sleuteltransistor van de omzetter is in de figuur weergegeven als een schakelaar Fs, die opeenvolgend wordt in- en uitgeschakeld met de frequentie van de omzetter. De belasting wordt weergegeven als een variabele weerstand RL, waarvan de weerstand varieert afhankelijk van de belastingsstroom. Passieve elementen L en C komen overeen met het ingangsfilter dat in de omzetter is ingebouwd. Bovendien zijn bijna alle omvormers uitgerust met een ingangscondensator Cb, en sommige hebben ook minstens een kleine serie-inductie (smoorspoel), waarmee rekening wordt gehouden in de bronimpedantie Zs (Zs houdt ook rekening met de zelfinductie van de afvlakkende elektrolytische condensator van de netgelijkrichter).
Effectieve onderdrukking van asymmetrische ruis wordt bereikt door de shuntwerking van de condensator Cb, die van hoge kwaliteit moet zijn en wordt gekenmerkt door een lage equivalente serie-inductie (ESI) en weerstand (ESR) in het overeenkomstige frequentiebereik (meestal in het gebied van schakelfrequenties en hoger). In echte circuits is Cb meestal een constante condensator van 0,1 ... 1,0 μF, een elektrolytische shuntcondensator van de netgelijkrichter. In de gelijkrichter streven ze er tegelijkertijd naar om hoogwaardige, meestal tantaal, elektrolytische condensatoren met lage EPI en ESR te gebruiken.
Symmetrische interferentie wordt onderdrukt met behulp van een baluntransformator, een inductor met twee wikkelingen met hetzelfde aantal windingen. Het heeft een hoge impedantie voor symmetrische stroom, maar vrijwel nul voor asymmetrische stroom.
Ongebalanceerde stroom (inclusief stroomverbruik) stroomt in de bovenste wikkeling van de transformator en stroomt uit de onderste wikkeling. Omdat de stromen door deze wikkelingen even groot en tegengesteld van richting zijn, en het aantal windingen in de wikkelingen hetzelfde is, is de resulterende magnetische flux in de kern als gevolg van de asymmetrische stroom nul, hoewel de hoeveelheid verbruikte stroom nul kan zijn. erg groot. Hierdoor wordt in een baluntransformator meestal een kern met hoge magnetische permeabiliteit zonder luchtspleet gebruikt. Bovendien heeft het een vrij hoge inductie voor symmetrische stroom bij gebruik van wikkelingen van slechts enkele windingen. Een aanzienlijk kleinere symmetrische stoorstroom vloeit voornamelijk door de onderste wikkeling, maar ook door de bovenste wikkeling in dezelfde richting. Hierdoor heeft de baluntransformator een hoge impedantie voor symmetrische stoorstromen.
Het volgende wordt gebruikt als aanvullende maatregelen om interferentie in gepulseerde voedingen te onderdrukken::
De genoemde maatregelen zijn in de regel voldoende en daarom worden schakelende voedingen in huishoudelijke apparatuur meestal gebruikt zonder afschermende behuizingen.
Fig. 3 Typisch netwerkfilter- en gelijkrichtercircuit
Enkele van de overwogen methoden om met interferentie in een UPS om te gaan, worden geïllustreerd aan de hand van het voorbeeld van een typisch netwerkgelijkrichtercircuit (Fig. 3) dat wordt gebruikt in VM- en TV-ontwerpen. Condensatoren C5...C8, parallel geïnstalleerd met de dioden D1...D4 van de bruggelijkrichter van de netspanning, dienen om asymmetrische ruis te onderdrukken. Dezelfde rol wordt gespeeld door condensatoren C1,2, die de potentiëlen van de netwerkdraad in evenwicht brengen ten opzichte van het chassis van radio-elektronische apparatuur.
